ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "РОСКОММУНЭНЕРГО"

 

 

ПОКАЗАТЕЛИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ

ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ СИСТЕМ КОММУНАЛЬНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

 

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ НОРМАТИВНЫХ И ФАКТИЧЕСКИХ ЗНАЧЕНИЙ

 

 

Методическую основу реализации коммунальными теплоснабжающими организациями требований Правил технической эксплуатации тепловых энергоустановок по разработке энергетических характеристик тепловых сетей составляет «Методика определения нормативных значений показателей функционирования водяных тепловых сетей систем коммунального теплоснабжения», разработанная закрытым акционерным обществом «Роскоммунэнерго» при участии Российской ассоциации «Коммунальная энергетика» им. Э. Хижа и утвержденная Госстроем России (приказ от 01.10.2001 № 225).

В дальнейшем с целью оказания методической помощи коммунальным теплоснабжающим организациям было составлено Пособие к указанной Методике, содержащее конкретный расчет условного примера с определением нормативных значений показателей функционирования водяных тепловых сетей, предусмотренных Методикой, а также разработаны Методические рекомендации по определению фактических значений показателей функционирования водяных тепловых сетей систем коммунального теплоснабжения.

Применение последних позволяет проводить сравнительный анализ режимов функционирования тепловых сетей и систем теплоснабжения, оценивать мероприятия, направленные на повышение уровня энергоэффективпости систем теплоснабжения, анализировать технологическую обоснованность затрат при определении тарифов на услуги по передаче тепловой энергии.

Применение Методических рекомендаций обеспечивает единый подход к определению технически обоснованных эксплуатационных затрат и потерь тепловой энергии и теплоносителя, а также затрат электрической энергии на передачу и распределение тепловой энергии и других эксплуатационных показателей.

Учитывая спрос коммунальных теплоснабжающих организаций на указанные методические материалы и в целях облегчения пользования ими, ЗАО «Роскоммунэнерго» приняло решение о выпуске настоящего сборника.

При этом с учетом поступающих запросов и предложений при подготовке сборника в Пособие к Методике и в Методические рекомендации внесен ряд уточнений.

Изменена структура материалов: справочные данные, относящиеся ко всем материалам, вынесены в блок приложений.

При этом, справочные материалы по нормам плотности теплового потока от трубопроводов тепловой сети дополнены таблицами, относящимися к объектам, спроектированным с 1998 года по 2003 год, а также - после 2003 года.

В разработке методических материалов и подготовке сборника принимали участие:

Бытенский О.М. - руководитель отдела энергосбережения;

Скольник Г.М. - главный инженер ЗАО «Роскоммунэнерго».

2005г.

 

Замечания и предложения направлять по адресу ЗАО «Роскоммунэнерго»:

109004, г. Москва, ул. Воронцовская, 11

тел. (095) 911 2390, факс (095) 911 3016

E-mail: roskom@cea.ru

http://www.roskomen.ru

ВВЕДЕНИЕ

 

Правилами технической эксплуатации тепловых энергоустановок [1] предусмотрена разработка энергетических характеристик водяных тепловых сетей.

Нормативные характеристики тепловых сетей представляют собой комплекс показателей, предназначенных для обоснованного определения затрат ресурсов при расчете тарифа на услуги по передаче и распределению тепловой энергии, для анализа состояния оборудования тепловых сетей и режимов функционирования системы централизованного теплоснабжения в зависимости от номинальных и исходно-номинальных значений технико-экономических показателей ее функционирования в абсолютном, удельном или относительном исчислении от тепловой нагрузки или других нормообразующих показателей при фиксированных значениях внешних факторов.

К внешним факторам относятся объективные факторы, в частности, температура окружающей среды (наружного воздуха, грунта и т.д.), оказывающие влияние на экономичность оборудования, значения которых не зависят от деятельности производственного персонала организации, эксплуатирующей тепловые сети.

Определение нормативных значений показателей функционирования водяных тепловых сетей систем коммунального теплоснабжения регламентировано Методикой [2], утвержденной Госстроем России (приказ от 01.10.2001 № 225), в которой приведены способы и порядок разработки нормативных значений показателей функционирования водяных тепловых сетей систем коммунального теплоснабжения, обеспечивающие единый подход к определению технически обоснованных значений нормируемых эксплуатационных потерь и затрат, а также объективный анализ функционирования тепловых сетей.

В качестве исходной информации при составлении нормативных характеристик используются результаты испытаний, энергетических обследований теплопроводов и оборудования тепловых сетей, результаты приборного учета тепловой энергии и теплоносителя, анализа отчетных и статистических материалов.

Нормативные характеристики тепловых сетей периодически (при истечении срока их действия) пересматриваются, корректируются при изменении нормативно-технических документов, в случаях, оговоренных Методикой определения нормативных значений показателей функционирования водяных тепловых сетей, по результатам энергетического обследования тепловых сетей, а также в связи с произошедшими изменениями приведенных ниже условий функционирования тепловых сетей и системы централизованного теплоснабжения:

• материальной характеристики тепловых сетей;

• количества в тепловых сетях средств автоматического регулирования и защиты, работающих со сливом сетевой воды;

• эксплуатационного температурного графика отпуска тепловой энергии;

• количества насосных станций (ЦТП) на тепловой сети и/или производительности насосов, применении частотно-регулируемых приводов и других мероприятий, влияющих на потребление электроэнергии;

• изменении договорных тепловых нагрузок и схем присоединения отопительно-вентиляционной нагрузки (зависимая - независимая), горячего водоснабжения (зависимая - независимая) и при автоматизации систем горячего водоснабжения, а также

• после проведения очередных испытаний по определению тепловых потерь;

• при проведении капитальных ремонтов или реконструкции тепловых сетей с заменой трубопроводов и тепловой изоляции;

• после проведения режимно-наладочных мероприятий на тепловых сетях.

Энергетические характеристики, определяемые по Методике, подразделяются на:

1) характеристики по показателям технологически обоснованных затрат и потерь при передаче и распределении тепловой энергии, к которым относятся:

• потери и затраты теплоносителя в процессе передачи и распределения тепловой энергии;

• потери тепловой энергии, обусловленные потерями теплоносителя;

• потери тепловой энергии теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей;

2) характеристики по показателям режимов функционирования тепловых сетей, к которым относятся:

• расход тепловой энергии (тепловой поток) в тепловой сети;

• температура теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети;

• разность значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах или температура теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети;

• расход теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети;

• удельный среднечасовой расход теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети;

• затраты электроэнергии на передачу тепловой энергии, включая затраты насосными группами источников теплоснабжения;

• удельные затраты электроэнергии на передачу тепловой энергии, включая затраты насосными группами источников теплоснабжения.

Энергетические характеристики режимов функционирования тепловых сетей разрабатываются для тепловых сетей в целом на предстоящий расчетный период при характерных значениях температуры наружного воздуха и позволяют сопоставить действительные значения показателей режимов функционирования тепловых сетей и систем теплоснабжения с их нормативными значениями.

Для сопоставления действительных и нормативных характеристик режима функционирования тепловой сети необходимо выявить действительные значения показателей режима функционирования рассматриваемой тепловой сети в отчетном периоде.

Основой для выявления действительного режима функционирования являются фактические значения расхода и температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах на выводах источника теплоснабжения.

Фактические значения расхода и температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах на выводах источника теплоснабжения на протяжении отчетного периода могут определяться как среднечасовые и среднесуточные.

Фактические значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах на выводах источника теплоснабжения на протяжении отчетного периода должны быть определены как средневзвешенные по фактическим значениям расхода теплоносителя в этих трубопроводах.

 

 

МЕТОДИКА

ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОТЕРЬ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ И ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

 

1.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

1.1.1. Нормирование эксплуатационных потерь тепловой энергии и теплоносителя должно производиться для каждой тепловой сети как в абсолютном, так и относительном исчислении.

Эксплуатационные потери каждой тепловой сети характерны только для этой конкретной сети, и не могут приниматься для оценки эффективности передачи и распределения тепловой энергии для других тепловых сетей или приниматься в качестве аналога для этого без тщательного анализа.

1.1.2. При нормировании устанавливаются размеры технологически неизбежных эксплуатационных потерь в зависимости от конструкции трубопроводов, условий эксплуатации, технического состояния, режимов функционирования тепловых сетей.

1.1.3. Основой для разработки нормативных показателей тепловых потерь в тепловых сетях являются их тепловые испытания специализированными организациями, с периодичностью, указанной в п. 2.5.4 Правил технической эксплуатации тепловых энергоустановок [1], в соответствии с Методическими указаниями по определению тепловых потерь в водяных тепловых сетях [3]. Расчетными методами допускается определение тепловых потерь в системах теплоснабжения тепловой мощностью до 6 Гкал/ч; для систем теплоснабжения большей мощности расчетные методы могут быть использованы до проведения испытаний, на срок не более двух лет.

Кроме результатов тепловых испытаний, расчетов, в качестве исходной информации для нормирования тепловых потерь, а также потерь теплоносителя следует использовать исполнительную техническую документацию, статистическую информацию о режимах функционирования тепловой сети и параметрах окружающей среды, сведения о техническом состоянии трубопроводов, полученные в результате обследования, шурфовок, вскрытий для ремонта и т.д.

1.1.4. Эксплуатационные потери при передаче и распределении тепловой энергии по трубопроводам тепловых сетей включают:

• потери и затраты теплоносителя;

• потери тепловой энергии, обусловленные потерями теплоносителя;

• потери тепловой энергии теплопередачей через изоляционные конструкции.

1.1.5. В Методике применены следующие понятия:

материальная характеристика тепловой сети - значение суммы произведений значений наружных диаметров трубопроводов отдельных участков тепловой сети, м, на длину этих участков, м; материальная характеристика тепловой сети, м², включает материальную характеристику всех участков тепловой сети с распределением по видам прокладки и типам теплоизоляционной конструкции;

норма тепловых потерь (норма плотности теплового потока через изолированную поверхность) - значение удельных тепловых потерь трубопроводами тепловой сети теплопередачей через их изоляционные конструкции при расчетных среднегодовых значениях температуры теплоносителя и окружающей среды [4], [6], [7] и [8];

подпиточная вода - специально подготовленная вода, подаваемая в тепловую сеть для восполнения потерь теплоносителя (сетевой воды), а также водоразбора на тепловое потребление;

расчетная часовая тепловая нагрузка потребителя тепловой энергии (расчетное тепловое потребление) - сумма значений часовой тепловой нагрузки по видам теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха, горячее водоснабжение), определенных при расчетных значениях температуры наружного воздуха для каждого из видов теплового потребления, и среднего значения часовой за неделю нагрузки горячего водоснабжения;

расчетная часовая тепловая нагрузка источника теплоснабжения - сумма расчетных значений часовой тепловой нагрузки всех потребителей тепловой энергии в системе теплоснабжения и тепловых потерь трубопроводами тепловой сети при расчетном значении температуры наружного воздуха;

расчетный часовой расход теплоносителя на отопление (приточную вентиляцию) - значение часового расхода теплоносителя на отопление (приточную вентиляцию) при значении температуры наружного воздуха, расчетном для проектирования отопления (приточной вентиляции);

расчетный часовой расход теплоносителя на горячее водоснабжение - значение часового расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, соответствующее среднему за неделю значению часовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения, при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки;

средняя часовая за неделю (средненедельная) тепловая нагрузка горячего водоснабжения - 168-я часть тепловой энергии, используемой на горячее водоснабжение за неделю;

средняя часовая за неделю массовая (весовая) нагрузка горячего водоснабжения (средненедельный водоразбор) - 168-я часть количества теплоносителя (сетевой воды), используемого за неделю на горячее водоснабжение водоразбором непосредственно из трубопроводов тепловой сети.

 

1.2. НОРМИРОВАНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОТЕРЬ И ЗАТРАТ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

 

1.2.1. К потерям и затратам теплоносителя в процессе передачи, распределения и потребления тепловой энергии и теплоносителя относятся технологические затраты, обусловленные используемыми технологическими решениями и техническим уровнем оборудования системы теплоснабжения, а также утечки теплоносителя, обусловленные техническим состоянием тепловой сети и систем теплопотребления.

1.2.2. К технологическим затратам теплоносителя относятся:

• затраты теплоносителя на заполнение трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления перед пуском после плановых ремонтов, а также при подключении новых участков тепловых сетей и систем теплопотребления;

• технологические сливы теплоносителя средствами автоматического регулирования тепловой нагрузки и защиты;

• технически обусловленные затраты теплоносителя на плановые эксплуатационные испытания.

1.2.3. К утечке теплоносителя относятся технически неизбежные в процессе передачи и распределения тепловой энергии потери теплоносителя через неплотности в арматуре и трубопроводах тепловых сетей и систем теплопотребления в регламентированных Правилами [1] пределах.

1.2.4. Потери теплоносителя при авариях и других нарушениях нормального режима эксплуатации, а также превышающие нормативные значения показателей, приведенных выше, в утечку не включаются и являются непроизводительными потерями.

1.2.5. Технологические затраты теплоносителя, связанные с вводом в эксплуатацию трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления, как новых, так и после планового ремонта или реконструкции, принимаются условно в размере 1,5-кратной емкости присоединяемых элементов системы теплоснабжения.

1.2.6. Технологические затраты теплоносителя, обусловленные его сливом приборами автоматики и защиты тепловых сетей и систем теплопотребления, определены конструкцией и технологией обеспечения нормального функционирования этих приборов.

Размеры затрат устанавливаются на основе паспортной информации или технических условий на указанные приборы и уточняются в результате их регулирования. Значения годовых потерь теплоносителя в результате слива из этих приборов, м³, определяются:

,                                                             (1)

где:

m - технически обоснованный расход теплоносителя, сливаемого каждым из установленных средств автоматики или защиты, м³/ч;

N - количество функционирующих средств автоматики и защиты одного типа;

n - продолжительность функционирования однотипных средств автоматики и защиты в течение года, ч.

1.2.7. Технологические затраты теплоносителя при плановых эксплуатационных испытаниях и промывке тепловых сетей и систем теплопотребления включают потери теплоносителя при выполнении подготовительных работ, отключении участков трубопроводов, их опорожнении и последующем заполнении. Нормирование этих затрат теплоносителя производится с учетом регламентируемой нормативными документами периодичности проведения упомянутых работ, а также эксплуатационных норм затрат, утвержденных администрацией предприятия для каждого вида работ в тепловых сетях и системах теплопотребления на балансе теплоснабжающей организации.

Для трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления, находящихся на балансе иных организаций, нормируемые затраты теплоносителя на проведение указанных работ планируются в соответствии с договорами о теплоснабжении, на основе технически обоснованных сведений.

1.2.8. Нормативные значения годовых потерь теплоносителя, обусловленных его утечкой, м³, определяются по формуле:

,                                                 (2)

где:

а - норма среднегодовой утечки теплоносителя, м³/ч·м³, установленная Правилами [1] в пределах 0,25 % среднегодовой емкости трубопроводов тепловой сети и подключенных к ней систем теплопотребления в час;

V_ср.год - среднегодовая емкость тепловой сети и систем теплопотребления, м³;

n_год - продолжительность функционирования тепловой сети и систем теплопотребления в течение года, ч;

m_у.год.н - среднечасовая норма потерь теплоносителя с утечкой, м³/ч.

Значение среднегодовой емкости тепловых сетей и присоединенных к ним систем теплопотребления, м³, определяется формулой:

,                                             (3)

где V_от и V_л - емкость трубопроводов тепловой сети и систем теплопотребления в отопительном и неотопительном периодах, м³;

n_от и n_л - продолжительность функционирования тепловой сети в отопительном и неотопительном периодах, ч.

Определяя емкость систем теплопотребления, следует учитывать каждую из систем, покрывающих различные виды тепловой нагрузки, независимо от схемы их присоединения к тепловым сетям, за исключением систем горячего водоснабжения, подключенных с помощью водо-водяных теплообменников.

При определении емкости трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления жилых, общественных и административных зданий можно пользоваться информацией, приведенной в Приложениях XIII и XIV. Для определения емкости систем теплопотребления производственных зданий следует использовать исполнительную техническую документацию.

1.2.9. Сезонные нормы утечки теплоносителя (для отопительного и неотопительного периодов функционирования системы теплоснабжения), м³/ч, определяются:

,                                                           (4)

.                                                             (5)

1.2.10. Сезонные нормы утечки теплоносителя, м³/ч, могут быть уточнены корректировкой по рабочему давлению теплоносителя в трубопроводах тепловых сетей по формулам:

• отопительный период -

;                                                  (4а)

• неотопительный период -

,                                                  (5а)

где Р_от и Р_л - средние значения рабочего давления в тепловой сети в отопительный и неотопительный периоды, кгс/см².

При этом должно быть соблюдено равенство:

.                                                 (6)

Средние значения рабочего давления в тепловой сети в отопительный и неотопительный периоды определяются как среднеарифметические из средних значений давления теплоносителя в подающих и обратных коллекторах источника теплоснабжения.

1.2.11. Нормируемые потери теплоносителя по сезонам (отопительный, неотопительный) и месяцам функционирования определяются суммированием составляющих потерь.

1.2.12. Определение нормативных значений эксплуатационных потерь теплоносителя следует производить по элементам системы теплоснабжения сообразно их балансовой принадлежности, учитывая оснащенность приборами учета тепловой энергии и теплоносителя, а также место их установки относительно границ балансовой принадлежности, по указаниям Методики [3]:

• коммуникации и оборудование источника (источников) теплоснабжения на балансе теплоснабжающей организации;

• трубопроводы и оборудование тепловых сетей на балансе теплоснабжающей организации;

• трубопроводы и оборудование тепловых сетей других организаций, являющихся оптовыми покупателями, не оснащенные приборами учета количеств тепловой энергии и теплоносителя на границах балансовой принадлежности;

• системы теплопотребления абонентов, не оснащенные приборами учета;

• трубопроводы тепловых сетей и системы теплопотребления, оснащенные приборами учета на границах балансовой принадлежности;

• трубопроводы тепловых сетей абонентов, расположенные между границами балансовой принадлежности и местом установки приборов учета.

Расчеты для определения нормативных значений эксплуатационных потерь теплоносителя целесообразно осуществлять, пользуясь формами, приведенными в Приложении 2М.

 

1.3. НОРМИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ ПОТЕРЯМИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

 

1.3.1. Нормативные значения годовых эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, Гкал, определяются по формуле:

,                               (7)

где r_год - среднегодовая плотность теплоносителя при среднем значении температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, кг/м³;

t_1год и t_2год - среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С;

t_х.год - среднегодовое значение температуры холодной воды, подаваемой на источник теплоснабжения и используемой затем для подпитки тепловой сети, °С;

c - удельная теплоемкость теплоносителя (сетевой воды), ккал/кг °С;

b - доля массового расхода теплоносителя, теряемого подающим трубопроводом (при отсутствии данных принимается b = 0,75).

1.3.2. Среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети определяются как средние из ожидаемых среднемесячных значений температуры теплоносителя по применяемому в системе теплоснабжения графику регулирования тепловой нагрузки, соответствующих ожидаемым среднемесячным значениям температуры наружного воздуха на всем протяжении функционирования тепловой сети в течение года.

Ожидаемые среднемесячные значения температуры наружного воздуха определяются как средние из соответствующих статистических значений по информации метеорологической станции за последние 5 лет (при отсутствии таковой - по климатологическому справочнику или СНиП).

1.3.3. Среднегодовое значение температуры холодной воды, °С, подаваемой на источник теплоснабжения для подпитки тепловой сети, определяется по формуле:

,                                                        (8)

где t_х.от и t_х.л - значения температуры холодной воды, поступающей на источник теплоснабжения в отопительном и неотопительном периодах, °С; при отсутствии достоверной информации t_х.от = 5 °С, t_х.л = 15 °С.

1.3.4. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, Гкал, по периодам функционирования тепловой сети, определяются по следующим формулам:

;                                                       (9)

.                                                       (9а)

1.3.4. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, Гкал, по месяцам в отопительном и неотопительном периодах, определяются по формулам:

;                                     (10)

,                                                      (10а)

где t_п.мес и t_о.мес - среднемесячные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С;

t_п.от и t_о.от - средние значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети в отопительный период, °С; определяются как средние из среднемесячных значений температуры теплоносителя за этот период;

t_х.мес - среднемесячное значение температуры холодной воды, °С.

1.3.5. Определение нормативных значений эксплуатационных тепловых потерь, связанных с утечкой теплоносителя, производится для системы теплоснабжения, а также для отдельных ее элементов по их балансовой принадлежности, по формулам (7) - (10а).

1.3.6. Кроме тепловых потерь, связанных с нормативной утечкой теплоносителя из эксплуатируемых трубопроводов тепловой сети и других элементов системы теплоснабжения, нормируются тепловые потери, обусловленные технологическими потерями теплоносителя, необходимыми для обеспечения эксплуатационных режимов функционирования системы теплоснабжения, и проведением работ по поддержанию оборудования и элементов системы теплоснабжения в технически исправном состоянии. К таковым относятся сброс теплоносителя для проведения плановых ремонтов, производство промывок, различного рода испытаний. Базой для нормирования являются эксплуатационные нормы потерь теплоносителя, разработанные предприятием, эксплуатирующим тепловую сеть, и утвержденные в установленном порядке.

Определение тепловых потерь, связанных с технологическими потерями теплоносителя, производится в соответствии с периодами функционирования тепловой сети (отопительный, неотопительный периоды, месяц, год), с распределением технологических потерь согласно указаниям раздела 7 Методики [9].

 

1.4. НОРМИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕЙ ЧЕРЕЗ ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ

 

1.4.1. Тепловые потери трубопроводами тепловых сетей теплопередачей через изоляционные конструкции зависят от следующих факторов:

• вид теплоизоляционной конструкции и примененные теплоизоляционные материалы;

• тип прокладки - надземная, подземная в каналах, бесканальная, их соотношение по длине для рассматриваемой тепловой сети;

• температурные режимы и продолжительность функционирования тепловой сети в течение года;

• параметры окружающей среды - значения температуры наружного воздуха, грунта (для подземной прокладки) и характер их изменения в течение года, скорость ветра (для надземной прокладки);

• продолжительность и условия эксплуатации тепловой сети.

1.4.2. Эксплуатационные тепловые потери через теплоизоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей для средних за год условий функционирования нормируются на год, следующий после проведения тепловых испытаний, и являются нормативной базой для нормирования тепловых потерь согласно Методическим указаниям [3].

1.4.3. Нормирование эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции на планируемый (расчетный) период производится, исходя из значений часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети.

1.4.4. Нормирование эксплуатационных часовых тепловых потерь производится в следующем порядке:

• для всех участков тепловой сети, на основе сведений о конструктивных особенностях тепловой сети на участках (типы прокладки, виды тепловой изоляции, диаметр трубопроводов, длина участков), на основе норм тепловых потерь [4], [6], [7] или [8], в зависимости от того, каким нормам изоляция трубопроводов соответствует, определяются значения часовых тепловых потерь через изоляционные конструкции, пересчетом табличных значений на среднегодовые условия функционирования;

• для участков тепловой сети, характерных для нее по типам прокладки и видам теплоизоляционных конструкций и подвергавшихся тепловым испытаниям согласно указаниям [1] и [2], в качестве нормативных принимаются полученные в результате испытаний значения действительных (фактических) часовых тепловых потерь, пересчитанные на среднегодовые условия функционирования тепловой сети;

• для участков тепловой сети, аналогичных подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки, видам теплоизоляционных конструкций и условиям эксплуатации, в качестве нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь, определенные по нормам [4], [6], [7] или [8] с введением поправочных коэффициентов, определенных по результатам тепловых испытаний;

• для участков тепловой сети, не имеющих аналогов среди участков, подвергавшихся тепловым испытаниям по указаниям [1] и [2], в качестве нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь, определенные теплотехническим расчетом для среднегодовых условий функционирования тепловой сети с учетом технического состояния (методика теплотехнического расчета приведена в Приложении 1М);

• для участков тепловой сети, вводимых в эксплуатацию после монтажа, реконструкции или капитального ремонта, с изменением типа или конструкции прокладки и теплоизоляционного слоя, в качестве нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети, определенные теплотехническим расчетом (Приложение 1М) на основе исполнительной технической документации.

1.4.5. Значения часовых тепловых потерь тепловой сетью в целом при среднегодовых условиях функционирования определяются суммированием значений часовых тепловых потерь трубопроводами на отдельных ее участках.

1.4.6. Определение нормативных значений часовых тепловых потерь, Гкал/ч, для среднегодовых условий функционирования тепловой сети, сооруженной в соответствии с Нормами [4], производится по этим нормам (Приложения I или II) по формулам:

• для теплопроводов подземной прокладки, по подающим и обратным трубопроводам вместе-

;                                                  (11)

• для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным трубопроводам раздельно -

;                                                 (12)

,                                               (12а)

где q_из.н, q_из.н.п, q_из.н.о - удельные часовые тепловые потери трубопроводов каждого диаметра, определенные пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь на среднегодовые условия функционирования, подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки - вместе, надземной - раздельно, ккал/мч;

L - длина трубопроводов участка тепловой сети подземной прокладки в двухтрубном исчислении, надземной - в однотрубном, м;

b - коэффициент местных тепловых потерь, учитывающий потери запорной арматурой, компенсаторами, опорами.

Значение b принимается а): для трубопроводов, спроектированных по СНиП II-Г.10-73 (II-39-73) [5] и проложенных бесканально – 1,15; в тоннелях и каналах – 1,2; надземно – 1,25; б) для трубопроводов, тепловая изоляция которых спроектирована по нормам [6], [7] или [8], проложенных на открытом воздухе, в проходных, непроходных каналах и помещениях на подвижных опорах при диаметре труб до 150 мм – 1,2; при диаметре 150 мм и более, а также при всех диаметрах трубопроводов бесканальной прокладки – 1,15; на подвесных опорах – 1,05.

1.4.7. Значения нормативных удельных часовых тепловых потерь, ккал/мч, при среднегодовых значениях разности температуры теплоносителя и окружающей среды (грунта или воздуха), отличающихся от значений, приведенных в таблицах норм [4], определяются линейной интерполяцией (или экстраполяцией), по формулам:

• для теплопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе -

,                                     (13)

где q_из.нТ1 и q_из.нТ2 - удельные часовые тепловые потери подающих и обратных трубопроводов каждого диаметра при 2-х смежных табличных значениях (меньшем и большем, чем конкретной тепловой сети) среднегодовой разности температуры теплоносителя и грунта, ккал/чм;

Dt_год - среднегодовая разность температуры теплоносителя и грунта для рассматриваемой тепловой сети, °С;

Dt_Т1 и Dt_Т2 - смежные, меньшее и большее, чем для конкретной тепловой сети, табличные значения среднегодовой разности температуры теплоносителя и грунта, °С.

Среднегодовая разность температуры, °С, теплоносителя и грунта определяется:

,                                                (14)

где Dt_п.год и Dt_о.год - значения среднегодовой температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах рассматриваемой тепловой сети, °С;

Dt_гр.год - среднегодовая температура грунта на глубине заложения трубопроводов тепловой сети, °С;

• для теплопроводов надземной прокладки, по подающим и обратным трубопроводам раздельно -

;                                 (15)

,                              (15а)

где q_{из.н.п.Т1} и q_{из.н.п.Т2} - удельные часовые тепловые потери подающих трубопроводов конкретного диаметра при двух смежных (меньшем и большем табличных значениях) среднегодовой разности значений температуры теплоносителя и наружного воздуха, ккал/чм;

q_{из.н.о.Т1} и q_{из.н.о.Т2} - то же, для обратных трубопроводов, ккал/чм;

Dt_п.год и Dt_о.год - среднегодовая разность температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и наружного воздуха, °С;

Dt_п.Т1 и Dt_п.Т2 - смежные табличные значения (меньшее и большее) среднегодовой разности температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети и наружного воздуха, °С;

Dt_о.Т1 и Dt_о.Т2 - то же, для обратных трубопроводов, °С.

Значения среднегодовой разности температуры Dt_п.год и Dt_о.год для подающих и обратных трубопроводов определяются как разность соответствующих значений среднегодовой температуры теплоносителя Dt_п.год и Dt_о.год и среднегодовой температуры наружного воздуха Dt_н.год.

1.4.8. Среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети t_п.год и t_о.год определяются как средние из ожидаемых среднемесячных значений температуры теплоносителя по действующему в системе теплоснабжения температурному графику регулирования тепловой нагрузки, соответствующих ожидаемым значениям температуры наружного воздуха.

1.4.9. Ожидаемые среднемесячные значения температуры наружного воздуха и грунта определяются как средние по информации местной гидрометеорологической станции о статистических климатологических значениях температуры наружного воздуха и грунта на глубине заложения трубопроводов тепловых сетей за последние 5 лет.

1.4.10. Определение значений нормативных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловых сетей, изоляционные конструкции которых соответствуют нормам [6], [7] и [8], производится аналогично п. 1.4.6, с учетом следующего:

• нормы приведены применительно к тепловым сетям с различной продолжительностью функционирования в год - до 5000 ч включительно и более 5000 ч;

• нормы касаются не разности среднегодовых значений температуры теплоносителя и окружающей среды, а абсолютных среднегодовых значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей;

• нормы при подземной прокладке тепловых сетей приведены раздельно для канальной и бесканальной прокладки;

• удельные часовые тепловые потери при подземной прокладке трубопроводов тепловых сетей в каналах и бесканально по каждому из диаметров труб определяются суммированием тепловых потерь раздельно для подающих и обратных трубопроводов;

• удельные часовые тепловые потери при надземной прокладке трубопроводов тепловых сетей (при расположении на открытом воздухе) определяются для подающих и обратных трубопроводов вместе, при средней температуре теплоносителя в них.

1.4.11. Значения нормативных часовых тепловых потерь участков тепловой сети, Гкал/ч, аналогичных участкам, подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки, видам изоляционных конструкций и условиям эксплуатации, определяются для трубопроводов подземной и надземной прокладки отдельно, по формулам:

• для теплопроводов подземной прокладки, по подающим и обратным трубопроводам вместе-

;                                                 (16)

• для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным трубопроводам раздельно -

;                                              (17)

,                                             (17а)

где k_и, k_и.п и k_и.о - поправочные коэффициенты для определения нормативных часовых тепловых потерь, полученные по результатам тепловых испытаний.

1.4.12. Поправочные коэффициенты для участков тепловой сети, аналогичных подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки, видам теплоизоляционных конструкций и условиям эксплуатации, определяются:

• подземная прокладка, подающие и обратные трубопроводы вместе -

,                                                              (18)

где Q_{из.год.и} и Q_{из.год.н} - тепловые потери, определенные тепловыми испытаниями, пересчитанные на среднегодовые условия функционирования каждого испытанного участка тепловой сети, и потери, определенные по нормам [4], [6], [7] или [8] для тех же участков, ккал/ч;

• надземная прокладка, подающие и обратные трубопроводы раздельно -

;                                                            (19)

,                                                          (19а)

где Q_{из.год.п.и} и Q_{из.год.о.и} - тепловые потери, определенные тепловыми испытаниями и пересчитанные на среднегодовые условия функционирования каждого испытанного участка тепловой сети, для подающих и обратных трубопроводов, ккал/ч;

Q_{из.год.п.н} и Q_{из.год.о.н} - тепловые потери, определенные по нормам [4], [6], [7] или [8] для тех же участков, ккал/ч.

Максимальные значения поправочных коэффициентов не должны быть больше значений, приведенных в Приложении XII.

1.4.13. При выявлении тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов теплотехническим расчетом следует учитывать:

• теплотехнические характеристики, приводимые в справочных пособиях, должны быть скорректированы введением поправок на основании оценки технического состояния трубопроводов тепловой сети;

• определение значений тепловых потерь должно быть проведено для среднегодовых условий эксплуатации тепловых сетей (среднегодовые значения температуры теплоносителя и окружающей среды - наружного воздуха для надземной прокладки трубопроводов, грунта - для трубопроводов подземной прокладки);

• значения теплотехнических характеристик, входящие в формулы для определения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов, зависящие от конструкции и материала теплоизоляционного слоя, могут быть приняты согласно исполнительной технической документации и должны быть скорректированы по результатам специальных обследований;

• расчеты следует проводить в соответствии с методиками, изложенными в специальной технической литературе, сообразно виду прокладки трубопроводов рассматриваемой тепловой сети.

1.4.14. В каждый последующий год между плановыми тепловыми испытаниями к значениям тепловых потерь вводятся поправки.

Поправки представляют собой коэффициенты к значениям часовых тепловых потерь теплопередачей через теплоизоляционные конструкции трубопроводов, определяемые в зависимости от соотношения значений материальной характеристики трубопроводов подземной и надземной прокладки тепловой сети в целом, а также соотношения тепловых потерь на участках тепловой сети, полученных в результате тепловых испытаний и расчетов, и нормативных тепловых потерь, полученных на базе норм [4], [6], [7] или [8] (Приложение XII).

1.4.15. Наибольшие значения поправочных коэффициентов для каждого соотношения видов прокладки и уровня тепловых потерь не должны быть больше значений, приведенных в таблице Приложения XII. В исключительных случаях, на срок проведения ремонтных работ для восстановления разрушенной тепло- и гидроизоляции, но не дольше 1 года, могут быть приняты поправочные коэффициенты, значения которых превышают приведенные в таблице; конкретный коэффициент устанавливается руководством предприятия при планировании энергосберегающих мероприятий.

1.4.16. К значениям часовых тепловых потерь трубопроводов, проложенных в проходных и полупроходных каналах, определенным в результате тепловых испытаний или теплотехническим расчетом, поправки не вводятся. Однако при изменении условий эксплуатации или технического состояния теплоизоляционного слоя указанных трубопроводов значения тепловых потерь должны быть уточнены.

1.4.17. Значения тепловых потерь трубопроводами тепловой сети за месяц определяются на основании значений часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования пересчетом на средние температурные условия каждого месяца с учетом продолжительности функционирования тепловой сети в этом месяце.

1.4.18. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети, Гкал, за соответствующий месяц определяются по выражению:

Q_{из.н.мес} = (Q_из.н + Q_из.н.п + Q_из.н.о) n,                                              (20)

где Q_из.н, Q_из.н.п и Q_из.н.о - нормативные значения эксплуатационных часовых тепловых потерь тепловых сетей подземной прокладки, подающим и обратным трубопроводами вместе, надземной - раздельно, Гкал/ч;

n - продолжительность функционирования тепловой сети в рассматриваемом месяце, ч.

1.4.19. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь при среднемесячных условиях функционирования тепловой сети, Гкал/ч, определяются:

• для теплопроводов подземной прокладки, подающими и обратными трубопроводами вместе -

;                                          (21)

• для теплопроводов надземной прокладки, подающими и обратными трубопроводами раздельно -

;                                               (22)

,                                             (22а)

где t_п.мес и t_о.мес - ожидаемые среднемесячные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах конкретной тепловой сети по температурному графику регулирования тепловой нагрузки при ожидаемых значениях температуры наружного воздуха, °С;

t_гр.мес и t_н.мес - ожидаемые среднемесячные значения температуры грунта на глубине заложения трубопроводов и наружного воздуха, °С.

1.4.20. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь, Гкал/ч, теплопередачей через изоляционную конструкцию трубопроводов участков тепловой сети, не характерных по типу прокладки и конструкции теплоизоляционного слоя для рассматриваемой тепловой сети, удельные тепловые потери которых определялись расчетным путем, выявляются:

• для подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе

;                                                   (23)

• для надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов раздельно

;                                                 (24)

,                                                (24а)

где q_из.р, q_из.р.п и q_из.р.о - удельные часовые тепловые потери, определенные теплотехническим расчетом для трубопроводов каждого диаметра при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети для подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки вместе, надземной раздельно, ккал/мч.

1.4.21. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов, Гкал, участков тепловой сети, введенных в эксплуатацию после строительства, капитального ремонта или реконструкции, определяются по формулам (23) - (24а) с использованием значений удельных тепловых потерь, найденных в результате теплотехнических расчетов для соответствующих участков.

1.4.22. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов по периодам функционирования (отопительный и неотопительный) и за год в целом определяются, пользуясь формами, приведенными в Приложении 2М и 3М, как суммы нормативных значений эксплуатационных тепловых потерь за соответствующие месяцы.

 

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РЕЖИМОВ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

2.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

2.1.1. Режимы функционирования тепловых сетей определяются характеристиками, которые разрабатываются по следующим показателям:

• расход тепловой энергии в тепловой сети (отпуск тепловой энергии в тепловую сеть);

• разность температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, или температура теплоносителя в обратном трубопроводе, при заданной температуре теплоносителя в подающем;

• расход теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах;

• мощность электродвигателей насосов, необходимая для передачи тепловой энергии, и затраты электроэнергии на передачу тепловой энергии;

• удельный расход теплоносителя;

• удельные затраты электроэнергии на передачу тепловой энергии.

2.1.2. Характеристики режимов функционирования тепловых сетей могут быть изображены графически, в виде графиков изменения значений показателей режимов функционирования в зависимости от метеоусловий на всем протяжении расчетного периода, или в табличном виде.

2.1.3. Характеристики режимов функционирования тепловых сетей разрабатываются для отопительного и неотопительного периодов года.

2.1.4. Основой для расчета нормативных значений показателей режимов функционирования тепловых сетей служат договоры о теплоснабжении, заключаемые теплоснабжающими организациями с абонентами (потребителями тепловой энергии), и технические характеристики источников теплоснабжения и тепловых сетей.

В каждом договоре приводится следующая исходная информация:

• расчетная часовая тепловая нагрузка отопления, приточной вентиляции, кондиционирования воздуха при расчетных значениях температуры наружного воздуха для каждого из этих видов теплового потребления;

• средняя часовая за неделю тепловая нагрузка горячего водоснабжения с обязательным указанием затрат тепловой энергии на циркуляцию воды в местных системах горячего водоснабжения;

• принципиальные схемы присоединения каждой из систем теплопотребления, их расчетные параметры и степень автоматизации.

2.1.5. Информация о режимах отпуска тепловой энергии источником теплоснабжения содержится утвержденный теплоснабжающей организацией график регулирования тепловой нагрузки (графики температуры, расхода и давления теплоносителя в подающих и обратных коллекторах), а также график отпуска тепловой энергии в зависимости от температуры наружного воздуха.

2.1.6. Нормативные значения показателей режима функционирования системы теплоснабжения определяются как минимум для следующих характерных значений температуры наружного воздуха:

• значение температуры наружного воздуха, соответствующее началу и окончанию отопительного периода - t_н = +8 °С;

• значение температуры наружного воздуха t_н.и, соответствующее излому графика температуры теплоносителя;

• среднее значение температуры наружного воздуха отопительного периода t_н;

• значение температуры наружного воздуха t_н.р, расчетное для проектирования отопления.

2.1.7. Для открытых систем теплоснабжения, в которых температура воды, поступающей на горячее водоснабжение, не регулируется, определение показателей режима функционирования системы теплоснабжения необходимо производить также для значения температуры наружного воздуха, при котором водоразбор на горячее водоснабжение с подающего трубопровода переводится на обратный. Нормативные значения показателей режима функционирования тепловой сети при этом значении температуры наружного воздуха следует определять как для режима отбора из подающего, так и режима отбора из обратного трубопроводов тепловой сети.

 

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

 

2.2.1. Нормативные значения расхода тепловой энергии в системе теплоснабжения (отпуска тепловой энергии) определяются для всех характерных значений температуры наружного воздуха.

2.2.2. Нормативные значения отпуска тепловой энергии складываются из требуемых при данном значении температуры наружного воздуха значений теплового потребления всех потребителей системы теплоснабжения (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха, горячее водоснабжение) и нормативных значений тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети, а также с потерянным теплоносителем, Гкал/ч:

Q_отп = Q_тп + Q_из + Q_у,                                                         (25)

где Q_тп, Q_из и Q_у - тепловое потребление, тепловые потери теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети и с утраченным теплоносителем - при характерном значении температуры наружного воздуха, Гкал/ч.

2.2.3. Требуемые значения теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха) определяются на основе расчетных значений тепловой нагрузки этих видов теплового потребления пересчетом их на характерные значения температуры наружного воздуха; значения теплового потребления на горячее водоснабжение одинаковы для всех значений температуры наружного воздуха и равны средней часовой за неделю тепловой нагрузке горячего водоснабжения каждого потребителя тепловой энергии.

Расчетные значения тепловой нагрузки принимаются по сведениям, содержащимся в договорах теплоснабжения, при заключении которых абонентами представляются обоснования соответствующих расчетных значений тепловой нагрузки (проектная информация, расчет, результаты испытаний и т.д.).

2.2.4. Значения требуемого расхода тепловой энергии на компенсацию тепловых потерь в системах горячего водоснабжения при циркуляции в них горячей воды определяются в открытых и закрытых системах теплоснабжения долей средней часовой за неделю тепловой нагрузки горячего водоснабжения потребителей. Размер указанной доли нагрузки горячего водоснабжения зависит от наличия и протяженности отдельных тепловых сетей горячего водоснабжения между ЦТП и местными системами, а также полотенцесушителей в местных системах горячего водоснабжения. Кроме этого, размер компенсации тепловых потерь в местных системах горячего водоснабжения зависит от наличия и качества тепловой изоляции на их стояках.

2.2.5. В диапазоне спрямления температурного графика, что обусловлено необходимостью обеспечения нормативного значения температуры воды для горячего водоснабжения, при отсутствии на тепловом пункте технических средств для обеспечения требуемых значений температуры теплоносителя в подающем трубопроводе, к требуемому значению теплового потребления должен быть введен поправочный коэффициент (больший единицы), зависящий от размера несоответствия температурному графику значений температуры подаваемого теплоносителя и определяемый по формуле:

,                                                               (26)

где  - значения температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети в диапазоне спрямления температурного графика, °С.

2.2.6. Нормативные значения потерь тепловой энергии теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети и потерь, обусловленных потерями теплоносителя, для характерных значений температуры наружного воздуха определяются по указаниям главы 1.4 настоящей Методики, а также Приложения 5М.

 

2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ПОДАЮЩИХ И ОБРАТНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

2.3.1. Нормативные значения температуры теплоносителя, °С, в подающем трубопроводе тепловой сети для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода принимаются по температурному графику регулирования тепловой нагрузки, который разрабатывается на основе расчетных значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, видов теплового потребления и принятого метода регулирования тепловой нагрузки.

2.3.2. Расчетные значения температуры теплоносителя принимаются на базе проектных решений по системе теплоснабжения; изменение расчетных значений температуры теплоносителя требует соответствующих технико-экономических обоснований.

Температурный график регулирования тепловой нагрузки разрабатывается из условий суточной подачи тепловой энергии на отопление, обеспечивающей потребность теплоснабжаемых зданий в тепловой энергии в зависимости от температуры наружного воздуха, а также покрытие тепловой нагрузки горячего водоснабжения на всем протяжении отопительного периода.

Температурный график регулирования тепловой нагрузки утверждается теплоснабжающей организацией.

2.3.3. В закрытых системах теплоснабжения нормативные значения разности значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых пунктов, усредненные по всем потребителям, °С, для характерных значений температуры наружного воздуха определяются делением значений расхода тепловой энергии, требуемой на тепловое потребление при этих значениях температуры наружного воздуха, на соответствующие значения расхода теплоносителя:

,                                                          (27)

где  - значение расхода теплоты, требуемой на тепловое потребление, Гкал/ч;

 - сумма соответствующих значений расхода теплоносителя в подающих трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах, т/ч.

Нормативные значения расхода тепловой энергии определяются по указаниям главы 2.2, расхода теплоносителя - главы 2.4.

2.3.4. В открытых системах теплоснабжения нормативные значения разности значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых пунктов, усредненные по всем потребителям, °С, для характерных значений температуры наружного воздуха определяются делением значений расхода тепловой энергии, требуемой на отопление и приточную вентиляцию, без учета водоразбора соответствующими потребителями непосредственно из подающих трубопроводов тепловой сети, на соответствующие значения расхода теплоносителя:

,                                                (27а)

где  - значение расхода тепловой энергии, приходящейся на водоразбор из подающего трубопровода, Гкал/ч;

 - сумма значений расхода теплоносителя, отбираемого на горячее водоснабжение из подающего трубопровода, т/ч.

2.3.5. Нормативное значение разности температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети системы теплоснабжения (подающих и обратных коллекторах источников теплоснабжения) отличается от усредненного значения разности температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии на нормативное среднее значение падения температуры теплоносителя в этих трубопроводах; все упомянутые значения определяются для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха с помощью формул (30) и (30а).

2.3.6. Нормативные значения температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети, °С, определяются формулой:

t_2н = t_1н - Dt_н,                                                              (28)

где t_1н - нормативное значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети, °С; определяется по графику регулирования тепловой нагрузки;

Dt_н - нормативное значение разности температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети,°С.

2.3.7. Нормативное значение температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети на коллекторе источника теплоснабжения меньше нормативных значений этого показателя режима на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии на нормативные значения падения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети от каждого из потребителей до источника теплоснабжения. Среднее нормативное значение падения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на участках между потребителями и источником теплоснабжения, °С, обусловленное тепловыми потерями трубопроводов, определяется выражением:

Dt_тп2н = t_2н.аб - t_2н.и,                                                         (29)

где t_2н.аб и t_2н.и - нормативные значения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей и обратном коллекторе источника теплоснабжения, °С.

2.3.8. Нормативные значения падения температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, °С, определяются формулами:

,                                                         (30)

,                                                       (30а)

где Q_тп1н и Q_тп2н - нормативные значения тепловых потерь подающими и обратными трубопроводами тепловой сети при характерном значении температуры наружного воздуха, Гкал/ч;

G_1тс и G_2тс - нормативные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах при характерном значении температуры наружного воздуха, т/ч.

Указания по определению тепловых потерь трубопроводами тепловых сетей приведены в главе 1.4 настоящей Методики, а также в Приложении 5М.

 

2.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ

 

2.4.1. Нормативные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, т/ч, определяются суммированием значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, горячее водоснабжение) в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха.

2.4.2. Определение нормативных значений расхода теплоносителя производится с учетом типа системы теплоснабжения (открытая, закрытая), схем присоединения систем теплопотребления к тепловым сетям, а также степени автоматизации тепловых пунктов этих систем.

2.4.3. Нормативные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии определяются на основе расчетных значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления.

Определение расчетных значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления производится по указаниям Приложения 4М в зависимости от типа системы теплоснабжения, схем присоединения систем теплопотребления, а также степени автоматизации тепловых пунктов.

2.4.4. В системах теплоснабжения без нагрузки горячего водоснабжения нормативные значения расхода теплоносителя для всех характерных значений температуры наружного воздуха постоянны и равны расчетным значениям расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию.

2.4.5. В закрытых системах теплоснабжения при отсутствии на всех тепловых пунктах потребителей тепловой энергии автоматических регуляторов поддержания постоянного расхода теплоносителя в системах отопления и приточной вентиляции, а также постоянной температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, нормативные значения расхода теплоносителя для всех характерных значений температуры наружного воздуха постоянны и равны сумме расчетных значений соответствующего расхода теплоносителя.

2.4.6. В закрытых системах теплоснабжения при оснащении всех тепловых пунктов потребителей тепловой энергии автоматическими регуляторами поддержания постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, составляющие нормативного значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления для характерных значений температуры наружного воздуха определяются:

• отопление и приточная вентиляция - равным расчетным значениям расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для всех значений температуры наружного воздуха;

• горячее водоснабжение - равным расчетным значениям расхода теплоносителя на горячее водоснабжение для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха - равным значениям расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, определяемым тепловым расчетом тепловых пунктов. Исключение составляют тепловые пункты с теплообменниками горячего водоснабжения, подключенными к тепловой сети по параллельной схеме, для которых при значении температуры наружного воздуха, соответствующем началу и окончанию отопительного периода (+8 °С), значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение равно расчетному.

2.4.7. В закрытых системах теплоснабжения, при различной степени автоматизации систем теплопотребления, составляющие нормативного значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления для характерных значений температуры наружного воздуха определяются:

а) для полностью автоматизированных тепловых пунктов (наличие регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение) - по указаниям п. 2.4.6;

б) для тепловых пунктов без регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение - для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, равными сумме расчетных значений расхода теплоносителя на отопление, приточную вентиляцию и горячее водоснабжение; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха нормативные значения расхода теплоносителя на отопление, приточную вентиляцию и горячее водоснабжение определяются по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления, приточной вентиляции и теплообменников горячего водоснабжения; при независимом присоединении систем отопления и приточной вентиляции для гидравлического расчета применяются вместо гидравлического сопротивления этих систем значения гидравлического сопротивления соответствующих теплообменников;

в) для тепловых пунктов, оборудованных только регуляторами температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение:

• горячее водоснабжение - по указаниям п.2.4.6;

• отопление и приточная вентиляция - для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, равными сумме расчетных значений расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха нормативные значения расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию определяются по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления (при зависимом присоединении) и теплообменников отопления (при независимом присоединении).

2.4.8. В открытых системах теплоснабжения, при различной степени автоматизации систем теплопотребления, составляющие нормативного значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления в подающих и обратных трубопроводах на тепловых пунктах для характерных значений температуры наружного воздуха определяются:

а) при полной автоматизации тепловых пунктов (наличие регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также постоянной температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение) -

• отопление и приточная вентиляция - расчетное значение расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для всех характерных значений температуры наружного воздуха;

• горячее водоснабжение - расчетное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, а также началу и окончанию отопительного периода; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха - в зависимости от температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети и, соответственно, доли водоразбора из него;

б) при установке на тепловых пунктах только регуляторов температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение, -

• горячее водоснабжение - по указаниям подпункта а);

• отопление и приточная вентиляция - расчетный расход теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха - по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления;

в) при полном отсутствии на тепловых пунктах регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также постоянной температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение, -

• горячее водоснабжение - расчетное значение расхода теплоносителя для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, а также началу и окончанию отопительного периода; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха - по тепловому расчету, в зависимости от температуры теплоносителя в подающем (водоразбор из подающего трубопровода) и обратном трубопроводах (водоразбор из обратного трубопровода); для значения температуры наружного воздуха, соответствующего переводу водоразбора с подающего трубопровода на обратный, производится определение значений отбора теплоносителя на горячее водоснабжение как из подающего, так и обратного трубопроводов;

• отопление и приточная вентиляция - расчетное значение расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха - по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления.

2.4.9. В открытых системах теплоснабжения нормативные значения расхода теплоносителя в обратных трубопроводах при каждом из характерных значений температуры наружного воздуха следует принимать как разность значений расхода теплоносителя в подающем трубопроводе и водоразбора, среднечасового за неделю.

2.4.10. При определении нормативных значений расхода теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети должна быть учтена циркуляция воды в местных системах горячего водоснабжения.

2.4.11. В автоматизированных системах горячего водоснабжения при водоразборе непосредственно из трубопроводов тепловой сети значение расхода теплоносителя на циркуляцию определяется расчетом для каждого характерного значения температуры наружного воздуха. Для значения температуры наружного воздуха, соответствующего излому температурного графика регулирования тепловой нагрузки, эта часть нормативного расхода равна ее расчетному значению; для значений температуры наружного воздуха, когда водоразбор полностью производится из обратного трубопровода, значение расхода теплоносителя на циркуляцию равно нулю.

2.4.12. Значение расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, приходящееся на циркуляцию воды в неавтоматизированных системах горячего водоснабжения при водоразборе непосредственно из трубопроводов тепловой сети, определяется как расчетное при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки.

Для остальных характерных значений температуры наружного воздуха и водоразборе из подающего трубопровода тепловой сети эта часть нормативного значения расхода теплоносителя уточняется по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления и циркуляционных линий местных систем горячего водоснабжения. При водоразборе из обратного трубопровода значение расхода теплоносителя на циркуляцию равно нулю.

2.4.13. В закрытых системах теплоснабжения, определяя нормативные значения расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, при любых схемах подключения нагревателей необходимо учитывать циркуляцию воды в местных системах горячего водоснабжения.

2.4.14. В закрытых системах теплоснабжения нормативные значения расхода теплоносителя в обратных трубопроводах тепловых пунктов следует принимать равными нормативным значениям расхода теплоносителя в подающих трубопроводах.

2.4.15. Нормативные значения расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети (в подающих коллекторах источников теплоснабжения) для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода превышают нормативные значения суммарного расхода теплоносителя в подающих трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии на нормативное значение потерь теплоносителя из подающих трубопроводов тепловой сети.

Нормативные значения расхода теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети (в обратных коллекторах источников теплоснабжения) для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода меньше нормативного значения суммарного расхода теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии на нормативное значение потерь теплоносителя из обратных трубопроводов тепловой сети.

Определение нормативных значений потерь теплоносителя производится по указаниям главы 1.2.

2.4.16. В силу того, что нормативные значения потерь теплоносителя малы по сравнению с нормативными значениями расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, нормативными потерями теплоносителя при практических расчетах можно пренебречь и принимать нормативные значения расхода теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети равными нормативным значениям суммарного расхода теплоносителя в соответствующих трубопроводах на тепловых пунктах потребителей.

2.4.17. Выполнение гидравлических расчетов тепловых сетей для определения нормативных значений расхода теплоносителя для различных характерных значений температуры наружного воздуха (п.п. 2.4.7, 2.4.8 и 2.4.12) производятся с помощью электронной вычислительной машины (ЭВМ), с применением специально разработанной программы гидравлического расчета, позволяющей производить многовариантные расчеты гидравлических режимов функционирования тепловых сетей.

2.4.18. Основной (базовый) вариант гидравлического расчета тепловой сети целесообразно производить для подающего и обратного трубопроводов отдельно, при значении расхода теплоносителя каждой из систем теплопотребления, определенном при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки. Это значение температуры наружного воздуха является расчетным для тепловой сети, т.к. при этой температуре расход теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети является максимальным.

Расчетные значения располагаемого напора на тепловых пунктах неавтоматизированных систем теплопотребления, а также значения их гидравлического сопротивления, м/(м³/ч)², определяются по результатам базового варианта гидравлического расчета тепловой сети и построения расчетного варианта гидравлического режима ее функционирования. Эти значения являются исходными для проведения гидравлических расчетов для других характерных значений температуры наружного воздуха. Расчеты производятся, принимая значения гидравлического сопротивления неавтоматизированных систем теплопотребления, которые были определены в результате базового гидравлического расчета тепловой сети, и значения расхода теплоносителя автоматизированных систем теплопотребления для соответствующих характерных значений температуры наружного воздуха.

2.4.19. Значение эквивалентной шероховатости для проведения гидравлического расчета тепловых сетей принимается по результатам их специальных испытаний или в результате анализа эксплуатационной информации.

2.4.20. Для определения нормативных значений расхода теплоносителя в трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах систем теплопотребления для характерных значений температуры наружного воздуха, кроме расчетного, при некоторых принципиальных схемах присоединения местных систем горячего водоснабжения приходится применять метод последовательных приближений.

При расчетном для тепловой сети значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома графика регулирования тепловой нагрузки, значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции являются расчетными, и значение температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах этих систем равно значению температуры теплоносителя по температурному графику регулирования тепловой нагрузки в этой точке графика. Но при остальных значениях температуры наружного воздуха значения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции отличаются от значения температуры теплоносителя по температурному графику, что изменяет расход теплоносителя на горячее водоснабжение при 2-ступенчатых схемах присоединения теплообменников горячего водоснабжения, а также при непосредственном отборе теплоносителя на горячее водоснабжение. При определении значений расхода теплоносителя для систем горячего водоснабжения необходим учет этих обстоятельств (методом последовательных приближений).

В частности, при 2-ступенчатой смешанной схеме присоединения теплообменников горячего водоснабжения, оснащенных регуляторами температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, но без поддержания постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, для гидравлического расчета тепловых сетей следует принимать в качестве расчетных значения расхода теплоносителя на отопление и горячее водоснабжение, расчетные для этих систем (точка излома температурного графика тепловой нагрузки). При остальных значениях температуры наружного воздуха значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции становится больше расчетного значения, и поэтому температура теплоносителя в обратных трубопроводах этих систем будет выше, чем это предусмотрено температурным графиком. Последнее приводит к повышенной тепловой производительности I ступени теплообменников горячего водоснабжения и снижению расхода теплоносителя в их II ступени. Вследствие этого необходимо проведение повторного теплового расчета таких тепловых пунктов при увеличенном значении расхода теплоносителя в системах отопления и приточной вентиляции и выявление на его основе сниженных значений расхода теплоносителя на горячее водоснабжение. Полученные значения расхода теплоносителя должны быть положены в основу повторного гидравлического расчета тепловой сети, который и определит нормативные значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем теплопотребления.

2.4.21. При параллельной схеме присоединения теплообменников горячего водоснабжения их режим функционирования не зависит от температуры теплоносителя в обратных трубопроводах систем отопления и приточной вентиляции, а зависит только от температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети. Поэтому в повторных тепловых расчетах указанных тепловых пунктов необходимости нет.

 

2.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ПОДАЮЩИХ ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

2.5.1. Нормативное значение удельного часового расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети системы теплоснабжения определяется как соотношение нормативного значения часового за сутки расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети для характерного значения температуры наружного воздуха и нормативного значения часового расхода тепловой энергии в системе теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха.

2.5.2. Нормативное значение удельного расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети системы теплоснабжения, т/Гкал, определяется для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха по формуле:

,                                                              (31)

где G_н.п - нормативное значение расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети при каждом характерном значении температуры наружного воздуха, т/ч;

Q_н.с.т - нормативное значение расхода тепловой энергии в системе теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха, Гкал/ч.

 

2.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ АБСОЛЮТНЫХ И УДЕЛЬНЫХ ЗАТРАТ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ПЕРЕДАЧУ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

 

2.6.1. Нормативное значение затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии определяется по мощности электродвигателей насосов, необходимой для нормального функционирования тепловой сети:

• подпиточные насосы источников теплоснабжения;

• сетевые насосы источников теплоснабжения;

• подкачивающие насосы на подающем и обратном трубопроводах тепловой сети;

• подмешивающие насосы в тепловой сети;

• дренажные насосы;

• насосы отопления и горячего водоснабжения, а также подпиточные насосы тепловой сети II контура отопления на центральных тепловых пунктах (ЦТП).

Нормативные значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии определяются для характерных значений температуры наружного воздуха на всем протяжении расчетного периода.

Основой для определения нормативных значений затрат электроэнергии являются, кроме нормативных значений расхода теплоносителя, перекачиваемого указанными насосами, значения развиваемого насосами напора, необходимого для нормального функционирования тепловой сети, а также характеристики насосов.

2.6.2. Мощность, кВт, требуемая на валу насоса для перекачки теплоносителя центробежными насосами, определяется по формуле:

,                                                       (32)

где G - объемный расход теплоносителя, перекачиваемого насосом, м³/ч;

r - плотность теплоносителя, кг/м³;

Н - напор, развиваемый насосом при расходе G, м;

h_п, h_н - коэффициенты полезного действия (КПД) передачи и насоса.

2.6.3. При определении нормативного значения мощности электродвигателей значение расхода теплоносителя, перекачиваемого насосом, принимается по результатам гидравлического расчета тепловой сети в соответствии с местом установки рассматриваемого насоса в системе теплоснабжения. Напор насоса принимается согласно разработанному гидравлическому режиму функционирования тепловой сети с превышением необходимого значения не более 10%.

2.6.4. При определении нормативного значения мощности электродвигателей подпиточных насосов источников теплоснабжения, значение расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, должно соответствовать нормативному значению утечки теплоносителя из системы теплоснабжения (раздел 1.2). Требуемое значение напора определяется гидравлическим режимом функционирования тепловой сети.

2.6.5. Если насосная группа состоит из насосов одного типа, расход теплоносителя, перекачиваемого одним из этих насосов, определяется делением среднего за час суммарного значения расхода теплоносителя на количество рабочих насосов.

2.6.6. Если насосная группа состоит из насосов различных типов (или диаметры рабочих колес однотипных насосов различны), для определения расхода теплоносителя, перекачиваемого каждым из установленных насосов, необходимо построить результирующую характеристику насосов, при помощи которой можно определить расход теплоносителя, перекачиваемого каждым из насосов, при известном суммарном расходе перекачиваемого теплоносителя.

2.6.7. При дросселировании напора, развиваемого насосом (в клапане, задвижке или дроссельной диафрагме), значения напора, развиваемого насосом, и его коэффициента полезного действия при определенном значении расхода перекачиваемого теплоносителя могут быть определены по результатам испытания насоса или его паспортной характеристике.

2.6.8. В случае регулирования напора и производительности насосов путем изменения частоты вращения их рабочих колес результирующая характеристика насосов насосной группы определяется по результатам гидравлического расчета тепловой сети: определяется расход теплоносителя для насосной группы и требуемый напор насосов, измененный по сравнению с паспортной характеристикой при полученном значении расхода теплоносителя. Найденные значения расхода теплоносителя для каждого из включенных в работу насосов и развиваемого ими при этом напора позволяют определить требуемую частоту вращения рабочих колес насосов по выражению:

,                                                      (33)

где H₁ и H₂ - напор, развиваемый насосом, при частоте вращения n₁ и n₂, м;

G₁ и G₂ - расход теплоносителя при частоте вращения n₁ и n₂, м³/ч;

n - частота вращения рабочих колес насосов, мин^-1.

2.6.9. Мощность электродвигателей, кВт, требуемая для перекачки теплоносителя центробежными насосами, с учетом измененной по сравнению с первоначальной частотой вращения их рабочих колес определяется по формуле (32) с подстановкой соответствующих значений расхода перекачиваемого теплоносителя, напора, развиваемого насосом, и КПД преобразователя частоты (последний - в знаменатель формулы).

2.6.10. Нормативное значение суммарной мощности электродвигателей каждой насосной группы определяется суммированием значений требуемой мощности электродвигателей только рабочих насосов.

2.6.11. Нормативное значение требуемой мощности электродвигателей насосов дренажных подстанций, оборудованных на тепловых сетях, кВт, ориентировочно можно выявить по мощности электродвигателей рабочих дренажных насосов и продолжительности их функционирования в сутки. Среднее часовое за сутки нормативное значение мощности электродвигателей этих насосов может быть определено по выражению:

,                                                             (34)

где N - мощность электродвигателя дренажного насоса, кВт;

n - продолжительность функционирования дренажного насоса в cyтки, ч.

2.6.12. Нормативное значение суммарной мощности электродвигателей насосов, требуемой для перекачки теплоносителя на ЦТП, должно быть определено для подкачивающих и циркуляционных насосов систем горячего водоснабжения, подпиточных и циркуляционных насосов систем отопления при независимом присоединении их к тепловой сети, а также иных насосов, установленных на трубопроводах тепловой сети.

2.6.13. При определении нормативного значения мощности электродвигателей значение расхода горячей воды, перекачиваемой циркуляционными насосами системы горячего водоснабжения, определяется по средней часовой за неделю тепловой нагрузке горячего водоснабжения и поэтому постоянны на протяжении сезона (отопительного или неотопительного периодов).

2.6.14. При определении нормативного значения мощности электродвигателей подпиточных и циркуляционных насосами отопительных систем, подключенных к тепловой сети через теплообменники, значения расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, определяются емкостью этих систем и их теплопотреблением для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха.

2.6.15. При определении нормативного значения мощности электродвигателей подкачивающих и подмешивающих насосов на ЦТП значения расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, и развиваемый ими напор определяются принципиальной схемой коммутации ЦТП, а также принципами их автоматизации.

2.6.16. Нормативные значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, кВтч, определяются как произведение значения суммарной нормативной мощности электродвигателей рабочих насосов, необходимой для нормального функционирования тепловой сети, на продолжительность их функционирования в рассматриваемом расчетном периоде:

,                                                                (35)

где:  - суммарная нормативная мощность электродвигателей рабочих насосов, необходимая для нормального функционирования тепловой сети, кВт.

2.6.17. Нормативное значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха, кВт·ч/Гкал, определяется как отношение нормативного значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии к нормативному значению отпуска тепловой энергии источниками теплоснабжения в тепловую сеть при одном и том же значении температуры наружного воздуха:

,                                                              (36)

где  - нормативное среднесуточное значение затрат электроэнергии в тепловой сети при ее нормальном функционировании для определенного характерного значения температуры наружного воздуха, кВтч;

 - нормативное значение среднесуточного расхода теплоты, отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую сеть единой системы теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха, Гкал.

Значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, кВтч/Гкал, можно представить и как соотношение средней часовой мощности электродвигателей, кВт, необходимой для нормального функционирования тепловой сети, и среднего часового расхода тепловой энергии, Гкал/ч, отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую сеть.

 

2.7. ПЕРИОДИЧНОСТЬ ПЕРЕСМОТРА НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РЕЖИМОВ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

2.7.1. Нормативные значения показателей режима функционирования тепловых сетей необходимо пересматривать каждые 5 лет вследствие роста эквивалентной шероховатости трубопроводов тепловых сетей и падения коэффициента теплопередачи теплообменников. Кроме того, пересмотр должен быть произведен при изменении оборудования и тепловой нагрузки в системе теплоснабжения:

• включение новых магистральных трубопроводов или новых перемычек между магистралями тепловой сети;

• замена головных участков магистралей тепловой сети;

• введение новых насосных подстанций;

• изменение на 10% общей тепловой производительности источников теплоснабжения;

• изменение на 10% общей расчетной тепловой нагрузки в системе теплоснабжения;

• изменение на 10% доли автоматизированных систем теплопотребления в системе теплоснабжения;

• изменение на 5% доли часовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения в расчетной тепловой часовой нагрузке системы теплоснабжения.

2.7.2. Нормативные значения удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, а также абсолютные затраты электроэнергии необходимо пересматривать в случае перехода к регулированию напора, развиваемого насосами, изменением частоты вращения рабочих колес насосов.

Приложение 1М.

 

МЕТОДИКА РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ЧАСОВЫХ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ДЛЯ СРЕДНЕГОДОВЫХ УСЛОВИЙ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

1. ПОДЗЕМНАЯ ПРОКЛАДКА В НЕПРОХОДНЫХ КАНАЛАХ

 

1.1. Средние за год значения удельных часовых тепловых потерь подающими и обратными трубопроводами, проложенными в непроходном канале, ккал/чм, определяются по формуле:

,                                                               (1)

где t_в.к и t_гр - среднегодовая температура воздуха в канале и грунта, °С;

R_в.к и R_гр - термическое сопротивление теплоотдаче поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале и грунта, м°Сч/ккал.

1.2. Температура воздуха в канале, °С, определяется по формуле:

,                                         (2)

где t₁ и t₂ - температура теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, среднегодовая, °С;

R_из.п и R_из.о - термическое сопротивление изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов, м°С·ч/ккал;

R_в.п и R_в.о - термическое сопротивление теплоотдаче поверхности изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов воздуху в канале, м°С·ч/ккал.

1.3. Термическое сопротивление грунта, м°С·ч/ккал, определяется по формуле:

,                                                (3)

где Н - глубина заложения оси трубопроводов, м;

l_гр - коэффициент теплопроводности грунта, ккал/м°С·ч; значения l_гр приведены в таблице 1 приложения.

1.4. Термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха в канале к грунту, в котором проложен канал, м°С·ч/ккал, определяется по формуле:

,                                                               (4)

где:

a_в - коэффициент теплопередачи от воздуха в канале к грунту, ккал/м²·ч°С;

d_экв - эквивалентный диаметр сечения канала в свету, м.

Эквивалентный диаметр сечения канала в свету, м, определяется из выражения:

,                                                                (5)

где b и h - ширина и высота канала, м.

1.5. Термическое сопротивление теплоотдаче поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале, м°С·ч/ккал, определяется по формуле:

,                                                           (6)

где a - коэффициент теплоотдачи поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале, ккал/м²·ч°С;

d_н - наружный диаметр трубопровода, м;

d - толщина изоляционной конструкции трубопровода, м.

Значения R_в определяются как для подающего, так и для обратного трубопроводов (R_в.п и R_в.о).

1.6. Термическое сопротивление изоляционной конструкции трубопровода, м°С·ч/ккал, определяется по формуле:

,                                                       (7)

где l_из - коэффициент теплопроводности изоляционной конструкции трубопровода, ккал/м°Сч; значения l_из различных изоляционных материалов приведены в таблице 2 Приложения.

Значения R_из определяются для подающего и обратного трубопроводов (R_из.п и R_из.о).

 

2. ПОДЗЕМНАЯ БЕСКАНАЛЬНАЯ ПРОКЛАДКА

 

2.1. Средние за год значения нормируемых удельных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети бесканальной прокладки, ккал/м·ч, определяются по формуле:

q_н = q_н.п + q_н.о,                                                             (8)

где q_н.п и q_н.о - среднегодовые значения удельных часовых тепловых потерь подающим и обратным трубопроводами тепловой сети бесканальной прокладки.

2.2. Значения q_н.п и q_н.о определяются по формулам:

;                                         (9)

,                                       (10)

где R_из.п и R_из.о - термическое сопротивление изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов, м°Сч/ккал;

R_п.о - термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние подающего и обратного трубопроводов, м°Сч/ккал.

Значение R_п.о определяется по формуле:

,                                                     (11)

где S - расстояние между осями трубопроводов, м.

2.3. Термическое сопротивление грунта, м°С/ккал, определяется по формуле:

,                                                    (12)

 

3. НАДЗЕМНАЯ ПРОКЛАДКА

 

3.1. Средние за год удельные часовые тепловые потери каждого из трубопроводов, проложенных надземным способом, определяются по формуле:

, ккал/мч (Вт/м),              (13)

где t - средняя за год температура теплоносителя в трубопроводе,°С.

Значение a при расчетах может быть принято по приложению 9 СНиП 2.04.14-88 [6].

 

Коэффициенты теплопроводности грунтов в зависимости от увлажнения

 

Таблица 1.

 

Вид грунта	Коэффициент теплопроводности, ккал/чм°С (Вт/м°С)
	сухой	влажный	водонасыщенный
Песок, супесь	0,95 (1,1)	1,65 (1,92)	2,1 (2,44)
Глина, суглинок	1,5 (1,74)	2,2 (2,56)	2,3 (2,67)
Гравий, щебень	1,75 (2,03)	2,35 (2,73)	2,9 (3,37)

Коэффициенты теплопроводности теплоизоляционных изделий

 

Таблица 2.

 

Теплоизоляционные изделия	Коэффициент теплопроводности lиз, ккал/чм°С (Вт/м°С)
Асбестовый матрац, заполненный совелитом	0,0748 + 0,0001 tиз (0,087 + 0,00012 tиз)
То же, стекловолокном	0,0499 + 0,0002 tиз (0,058 + 0,00023 tиз)
Асботкань, несколько слоев	0,1118 + 0,0002 tиз (0,13 + 0,00026 tиз)
Асбестовый шнур	0,1032 + 0,00027 tиз (0,12 + 0,00031 tиз)
То же, ШАОН	0,1118 + 0,0002 tиз (0,13 + 0,00026 tиз)
Асбопухшнур	0,08 + 0,00017 tиз (0,093 + 0,0002 tиз)
Асбовермикулитовые изделия марки 250	0,0697 + 0,0002 tиз (0,081 + 0,00023 tиз)
То же, марки 300	0,0748 + 0,0002 tиз (0,087 + 0,00023 tиз)
Битумоперлит	0,1032 + 0,0002 tиз (0,12 + 0,00023 tиз)
Битумовермикулит	0,1118 + 0,0002 tиз (0,13 + 0,0002 tиз)
Битумокерамзит	0,1118 + 0,0002 tиз (0,13 + 0,0002 tиз)
Вулканитовые плиты марки 300	0,06364 + 0,00013 tиз (0,074 + 0,00015 tиз)
Диатомовые изделия марки 500	0,09976 + 0,0002 tиз (0,116 + 0,00023 tиз)
То же, марки 600	0,1204 + 0,0002 tиз (0,14 + 0,00023 tиз)
Известковокремнеземистые изделия марки 200	0,05934 + 0,00013 tиз (0,069 + 0,00015 tиз)
Маты минераловатные прошивные марки 100	0,0387 + 0,00017 tиз (0,045 + 0,0002 tиз)
То же, марки 125	0,04214 + 0,00017 tиз (0,049 + 0,0002 tиз)
Маты и плиты из минеральной ваты марки 75	0,037 + 0,00019 tиз (0,043 + 0,00022 tиз)
То же, стекловатные марки 50	0,036 + 0,000241 tиз (0,042 + 0,00028 tиз)
Маты и полосы из непрерывного стекловолокна	0,0344 + 0,00022 tиз (0,04 + 0,00026 tиз)
Пенобетонные изделия	0,0946 + 0,000 tиз (0,11 + 0,0003 tиз)
Пенопласт ФРП-1 и резопен группы 100	0,037 + 0,00016 tиз (0,043 + 0,00019 tиз)
Пенополимербетон	0,06 (0,07)
Пенополиуретан	0,043(0,05)
Перлитоцементные изделия марки 300	0,0654 + 0,00016 tиз (0,076 + 0,000185 tиз)
То же, марки 350	0,0697 + 0,00016 tиз (0,081 + 0,000185 tиз)
Плиты минераловатные полужесткие марки 100	0,03784 + 0,00018 tиз (0,044 + 0,00021 tиз)
То же, марки 125	0,0404 + 0,00016 tиз (0,047 + 0,000185 tиз)
Плиты и цилиндры минераловатные марки 250	0,0482 + 0,00016 tиз (0,056 + 0,000185 tиз)
Плиты стекловатные полужесткие марки 75	0,03784 + 0,0002 tиз (0,044 + 0,00023 tиз)
Полуцилиндры и цилиндры минераловатные марки 150	0,04214 + 0,00017 tиз (0,049 + 0,0002 tиз)
То же, марки 200	0,04472 + 0,00016 tиз (0,052 + 0,000185 tиз)
Скорлупы минераловатные оштукатуренные	0,05934 + 0,00016 tиз (0,069 + 0,00019 tиз)
Совелитовые изделия марки 350	0,06536 + 0,00016 tиз (0,076 + 0,000185 tиз)
То же, марки 400	0,0671 + 0,00016 tиз (0,078 + 0,000185 tиз)
Фенольный поропласт ФЛ монолит	0,043 (0,05)
Шнур минераловатный марки 200	0,04816 + 0,00016 tиз (0,056 + 0,000185 tиз)
То же, марки 250	0,0499 + 0,00016 tиз (0,058 + 0,000185 tиз)
То же, марки 300	0,05246 + 0,00016 tиз (0,061 + 0,000185 tиз)

 

Примечание: Коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала в изоляционной конструкции, ккал/чм°С (Вт/м°С), определяется по формуле:

где l - коэффициент теплопроводности сухого материала, ккал/чм°С (Вт/м°С);

t_из - средняя температура теплоизоляционного слоя, °С.

t_из = (t + 40) / 2 – на открытом воздухе в неотопительный период, в помещениях, в каналах, тоннелях, технических подпольях, на чердаках и в подвалах;

t_из = t / 2 – на открытом воздухе в отопительный период,

где t - температура теплоносителя, °С.

Поправки к коэффициентам теплопроводности теплоизоляционных материалов в зависимости от технического состояния изоляционных конструкций

 

Таблица 3.

 

Техническое состояние изоляционной конструкции	Поправка
Незначительные разрушения покровного и теплоизоляционного слоев	1,3 - 1,5
Частичное разрушение конструкции, уплотнение основного слоя на 30 - 50%	1,7 - 2,1
Уплотнение изоляционного слоя сверху и обвисание его снизу	1,6 - 1,8
Уплотнение основного слоя конструкции на 75%	3,5
Периодическое затопление канала	3 - 5
Незначительное увлажнение основного слоя конструкции (на 10 - 15%)	1,4 - 1,6
Увлажнение основного слоя конструкции (на 20 - 30%)	1,9 - 2,6
Значительное увлажнение основного слоя конструкции (на 40 - 60%)	3 - 4,5

 

 

Приложение 2М.

 

ФОРМЫ ДЛЯ ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ И РАСЧЕТА ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕЙ ЧЕРЕЗ ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ

 

1. Средние значения температуры окружающей среды и теплоносителя за каждый месяц и год в целом

 

Таблица 1.

 

Месяц	Значение температуры, усредненное за 5 лет, °С		Значения температуры теплоносителя в трубопроводах, °С
	Наружного воздуха	Грунта на средней глубине заложения	подающий	обратный
Январь
Февраль
Март
Апрель
Май
Июнь
Июль
Август
Сентябрь
Октябрь
Ноябрь
Декабрь
В среднем за год

 

2. Материальная характеристика тепловой сети.

 

Таблица 2.

 

Участок тепловой сети	Вид прокладки, тепловая изоляция	Год ввода в эксплуатацию	Диаметр трубо- проводов, мм	Длина участка L, м	Материальная характеристика M, м2	Доля М по виду прокладки или конструкции изоляции
Источник теплоснабжения (котельная)
	Подземная: подающий тр-д обратный тр-д Надземная: подающий тр-д обратный тр-д

 

3. Расчет тепловых потерь теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов в среднем за год

 

Таблица 3.

 

Участок тепловой сети	Вид прокладки, тепловая изоляция	Наружный диаметр трубопроводов dн, м	Длина участка L, м	Удельные тепловые потери для средних за год условий, ккал/мч (Вт/м)	Поправочный коэффициент к удельным тепловым потерям	Среднечасовые тепловые потери на участке, ккал/ч (Вт)
Источник теплоснабжения (котельная)

4. Расчет тепловых потерь теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов за каждый месяц функционирования и год

 

Таблица 4.

 

Месяц	Среднечасовые в месяц тепловые потери тепловой сети в целом, Гкал/ч			Продолжительность функционирования, ч	Тепловые потери тепловой сети в целом за месяц, Гкал			Тепловые потери тепловой сети в целом за месяц, Гкал	Отпуск тепловой энергии, Гкал	Соотношение тепловых потерь и отпуска тепловой энергии, %
	Подземная прокладка	надземная прокладка			подземная прокладка	надземная прокладка
		подающий тр-д	обратный тр-д			подающий тр-д	обратный тр-д
Январь
Февраль
Март
Апрель
Май
Июнь
Июль
Август
Сентябрь
Октябрь
Ноябрь
Декабрь
В среднем за год

 

 

Приложение 3М.

ФОРМЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРЬ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

 

1. Расчет потерь теплоносителя, обусловленных нормативной утечкой.

Таблица 1.

 

Показатель	Тепловая сеть						Системы теплопотребления			Всего по системе теплоснабжения
	на балансе теплоснабжающей организации	на балансе других организаций				Всего по сети	с приборами учета	без проборов учета	Итого
		с приборами учета на границах раздела	без приборов учета на границах раздела	между границами раздела и узлами учета	Итого
Источник теплоснабжения (котельная)
1. Объем, м3: отопительный период неотопительный период среднегодовой
2. Норма утечки, м3/ч: среднегодовая отопительный период неотопительный период
3. Потери теплоносителя с нормативной утечкой, м3:
отопительный период
неотопительный период
годовые

 

2. Нормируемые потери теплоносителя.

Таблица 2.

 

Месяц

Тепловая сеть на балансе организаций

Системы теплопотребления

Всего по системе тепло- снабжения

теплоснабжающей

других

Всего по тепловой сети

потери теплоносителя, м3

потери теплоносителя, м3

потери теплоносителя, м3

норма- тивная утечка

технологические

Итого

норма- тивная утечка

технологические

Итого

норма- тивная утечка

технологические

Итого

пусковое заполнение

регла- ментные работы

сливы

другое

пусковое заполнение

регла- ментные работы

сливы

другое

пусковое заполнение

регла- ментные работы

сливы

другое

Источник теплоснабжения (котельная)

Январь

Февраль

Март

Апрель

Май

Июнь

Июль

Август

Сентябрь

Октябрь

Ноябрь

Декабрь

Всего

Приложение 4М.

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ПО ВИДАМ ТЕПЛОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ

 

1. Расчетные значения расхода теплоносителя в системах отопления и приточной вентиляции, запроектированных на расчетное значение температуры наружного воздуха для отопления, т/ч, определяются по формуле:

,                                                          (1)

где Q_от.в.р - расчетная часовая тепловая нагрузка отопления или приточной вентиляции, Гкал/ч;

t_1p и t_2p - расчетные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети по температурному графику регулирования тепловой нагрузки при расчетном значении температуры наружного воздуха для проектирования отопления, °С.

2. Расчетные значения расхода теплоносителя, т/ч, в системах приточной вентиляции, калориферные установки которых запроектированы на расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования вентиляции, определяются по формуле (1) с подстановкой соответствующих расчетных значений часовой тепловой нагрузки приточной вентиляции, Гкал/ч, и температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С, по принятому температурному графику центрального регулирования тепловой нагрузки при расчетном значении температуры наружного воздуха для проектирования приточной вентиляции.

3. Расчетные значения расхода теплоносителя, приходящиеся на системы отопления и приточной вентиляции при поддержании постоянного расхода теплоносителя и независимом присоединении их к тепловым сетям определяются при расчетном значении температуры наружного воздуха для каждой из этих систем теплопотребления, с учетом того, что расчетное значение температуры теплоносителя в обратном трубопроводе теплообменника (тепловая сеть I контура) следует принимать на 10 °С выше расчетного значения температуры теплоносителя в обратном трубопроводе систем теплопотребления (II контур).

Нормативные значения расхода теплоносителя соответствующего этим системам, при всех характерных значениях температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода одинаковы.

4. Расчетные значения расхода теплоносителя на горячее водоснабжение в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии с теплообменниками горячего водоснабжения, присоединенными к тепловой сети по последовательной двухступенчатой схеме, определяются в зависимости от вида температурного графика центрального регулирования тепловой нагрузки, используемого на источнике теплоснабжения. При установке на тепловом пункте регуляторов, поддерживающих постоянный расход теплоносителя на отопление, приточную вентиляцию, и постоянную температуру воды, подаваемой на горячее водоснабжение, при температурном графике регулирования отпуска тепловой энергии только по тепловой нагрузке отопления расчетное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение определяется при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика, по балансовой нагрузке горячего водоснабжения, при которой обеспечивается суточный баланс тепловой энергии на отопление, т.е. по средней часовой за неделю тепловой нагрузке горячего водоснабжения с балансовым коэффициентом 1,25, т/ч, по формуле:

,                                                   (2)

где t_г и t_x - температура горячей и холодной водопроводной воды, °С;

t_1и и t_2и - температура теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах на тепловом пункте потребителя по температурному графику регулирования тепловой нагрузки в точке излома графика, °С;

Q_г.б - балансовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения, Гкал/ч (ГДж/ч);

d_и - недогрев водопроводной воды до температуры теплоносителя, поступающего в I ступень нагревателя горячего водоснабжения из систем отопления, °С; принимается d_и = 5 °С.

При регулировании по совместной тепловой нагрузке отопления и горячего водоснабжения G_г.р = 0 (так называемый повышенный температурный график регулирования тепловой нагрузки).

5. Расчетные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии с теплообменниками горячего водоснабжения, присоединенными к тепловой сети по смешанной двухступенчатой схеме, включают, кроме отопительно-вентиляционной нагрузки, расход теплоносителя, соответствующий тепловой нагрузке горячего водоснабжения, определяемый в зависимости от степени автоматизации теплового пункта. При установке на тепловом пункте регуляторов, поддерживающих постоянный расход теплоносителя на тепловом пункте и постоянную температуру воды, подаваемой на горячее водоснабжение, расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение определяется при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома температурного графика, по максимальной часовой тепловой нагрузке горячего водоснабжения согласно формуле (2), в которую подставляют значение этой нагрузки и d_и = 10 °С.

При отсутствии на тепловом пункте регулятора постоянства расхода теплоносителя на отопление, но наличии регулятора температуры горячей воды, расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение определяется при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома температурного графика, но по балансовой тепловой нагрузке горячего водоснабжения (с балансовым коэффициентом 1,1). В этом случае d_и = 5 °С.

6. Расчетные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии с теплообменниками горячего водоснабжения, присоединенными к тепловой сети по параллельной схеме, включают, кроме отопительно-вентиляционной нагрузки, расход теплоносителя, соответствующий тепловой нагрузке горячего водоснабжения, определяемый в зависимости от степени автоматизации теплового пункта. При установке на тепловом пункте регуляторов, поддерживающих постоянный расход теплоносителя на отопление и постоянную температуру воды, подаваемой на горячее водоснабжение, расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение определяется при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома температурного графика, по максимальной часовой тепловой нагрузке горячего водоснабжения потребителя, т/ч, согласно формуле:

,                                                        (3)

где t_т.и - температура теплоносителя, поступающего в тепловую сеть из теплообменника горячего водоснабжения в точке излома температурного графика, °С; можно принимать t_т.и = 30 °С.

При установке на тепловом пункте потребителя тепловой энергии только регулятора постоянства температуры горячей воды расчетное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение определяется при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома температурного графика, по балансовой тепловой нагрузке горячего водоснабжения (балансовый коэффициент 1,15), по формуле (3).

7. Расчетные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах в случае неавтоматизированных нагревателей горячего водоснабжения, присоединенных к тепловым сетям по параллельной и двухступенчатой смешанной схемам, определяются при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика центрального регулирования тепловой нагрузки, согласно формулам (3) и (2) с подстановкой в них соответствующих значений балансовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения и температуры теплоносителя.

8. Расчетные значения расхода теплоносителя на циркуляцию. т/ч, в автоматизированных системах горячего водоснабжения при водоразборе непосредственно из трубопроводов тепловой сети (непосредственный водоразбор, открытая система теплоснабжения) определяются при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки по формуле:

,                                                             (4)

где Q_ц.р - тепловые потери в местных системах горячего водоснабжения, компенсируемые за счет циркуляции воды в них, Гкал/ч;

Dt_ц - расчетный перепад температуры в системе горячего водоснабжения при отсутствии водоразбора, °С; можно принимать Dt_ц = 10 °С.

Расчетные значения тепловых потерь в местных системах горячего водоснабжения, Гкал/ч, могут быть определены по указаниям п. 3.3 Приложения 1 Методики [8], а также по выражению:

Q_ц.р = 0,2 Q_г.ср,                                                                (5)

где Q_г.ср - средняя часовая за неделю тепловая нагрузка горячего водоснабжения, Гкал/ч.

 

 

Приложение 5М.

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ТРУБОПРОВОДАМИ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ДЛЯ ХАРАКТЕРНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА

 

1. Нормативные значения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей, Гкал/ч, для характерных значений температуры наружного воздуха можно определять по формулам:

;         (1)

;        (2)

где К_подз, К_надз.п, К_надз.о - условный коэффициент теплопередачи трубопроводов тепловой сети подземной и надземной прокладки; при надземной прокладке - для подающих и обратных трубопроводов раздельно, ккал/ч·м²°С;

М_подз, М_надз.п, М_надз.о - материальная характеристика обоих трубопроводов при подземной прокладке, подающих и обратных трубопроводов - при надземной, на участках тепловой сети от источников теплоснабжения до потребителей тепловой энергии, м²;

L_подз - общая длина подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки от источников теплоснабжения до потребителей тепловой энергии, м;

t_1н и t_2н - нормативные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при характерном значении температуры наружного воздуха, °С;

t_гр.от - среднее за отопительный период значение температуры грунта на глубине заложения оси трубопроводов тепловой сети, °С;

t_нх - характерное значение температуры наружного воздуха, °С.

2. Условный коэффициент теплопередачи трубопроводов, ккал/м²ч°С (кДж/м²ч°С), можно определить по формулам:

• подземная прокладка -

;                               (3)

• надземная прокладка -

;                                                  (4)

,                                                  (5)

где Q_{из.н.год}, Q_{из.н.год.п}, Q_{из.н.год.о} - нормативные значения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов надземной прокладки от источников теплоснабжения до потребителей при среднегодовых условиях функционирования, ккал/ч;

t_1год и t_2год - среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, °С;

t_гр.год и t_н.год - среднегодовые значения температуры грунта на глубине заложения оси трубопроводов и наружного воздуха, °С.

3. Значения материальной характеристики трубопроводов тепловой сети, м², определяются из выражений:

• подземная прокладка -

;                                                            (5)

• надземная прокладка -

;                                                             (6)

,                                                           (6а)

где d_н - наружный диаметр трубопроводов на расчетном участке тепловой сети, м;

L - длина расчетного участка тепловой сети, м.

 

 

ПОСОБИЕ

К МЕТОДИКЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

Пособие к расчету нормативных значений показателей функционирования водяных тепловых сетей составлено в помощь соответствующему персоналу теплоснабжающих предприятий, занятому разработкой энергетических характеристик тепловых сетей.

Пособие основано на примере расчета условной тепловой сети, исходная информация о которой приведена ниже.

 

ИСХОДНАЯ ИНФОРМАЦИЯ.

 

Источником теплоснабжения является районная котельная. Система теплоснабжения - закрытая.

Магистральные и распределительные трубопроводы тепловой сети находятся на балансе муниципального предприятия тепловых сетей города. Трубопроводы тепловой сети проложены в основном в непроходных каналах, имеются участки трубопроводов, проложенных надземно.

В качестве материала для теплоизоляционной конструкции трубопроводов тепловой сети применена минеральная вата (марки 150), покровный слой - штукатурка.

Присоединенная тепловая нагрузка (по договорам теплоснабжения) составляет Q_тп = 237,8 Гкал/ч, в том числе: расчетная часовая тепловая отопительно-вентиляционная нагрузка Q_от.р = 211,5 Гкал/ч, средняя за неделю часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения Q_г.ср = 26,3 Гкал/ч (определена в соответствии с количеством пользователей горячим водоснабжением в каждом из зданий, оборудованных системой горячего водоснабжения, с учетом тепловых потерь в них и затрат тепловой энергии на отопление ванных комнат).

Утвержденный температурный график регулирования отпуска тепловой энергии — качественный, с параметрами теплоносителя при температуре наружного воздуха, расчетной для проектирования отопления, 150/70 °С, со срезкой при температуре теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети t₁ = 132,5 °С и спрямлением при температуре теплоносителя в этом трубопроводе t_1и = 70 °С (точка излома температурного графика).

Продолжительность отопительного периода — 203 суток (n = 4872 ч), расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления t_н.р = -30 °С; среднее значение температуры наружного воздуха за отопительный период t_н.ср = -5,2 °С.

Значения температуры теплоносителя и окружающей среды (принятые по информации гидрометеорологического центра как многолетние за последние 5 лет) приведены в таблице 1 приложения 1П.

Характеристика тепловой сети на балансе муниципального предприятия тепловых сетей по диаметрам трубопроводов и виду прокладки представлена в таблице 2 приложения 1П.

Емкость трубопроводов тепловой сети составляет V_тс = 5782,83 м³.

Емкость систем отопления, присоединенных к тепловой сети, составляет V_со = 1184,4 м³.

Емкость систем горячего водоснабжения, присоединенных к тепловой сети с помощью водо-водяных теплообменников, при определении емкости системы теплоснабжения не учитывается, поскольку такие системы гидравлически связаны не с тепловыми сетями, а с городским водопроводом.

 

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОТЕРЬ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ И ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ.

 

1.1. Нормирование эксплуатационных потерь и затрат теплоносителя.

1.1.1. Нормативные значения годовых потерь теплоносителя, м³, обусловленных утечкой теплоносителя, определяются по формуле (2) Методики:

M_у.н = a V_год n_год / 100 = m_у.год.н n_год,

где а - норма среднегодовой утечки теплоносителя, м³/чм³, установленная ПТЭ [1] в пределах 0,25% среднегодовой емкости трубопроводов тепловой сети и подключенных к ней систем теплопотребления в час;

V_год - среднегодовая емкость тепловой сети и систем теплопотребления, м³;

n_год - продолжительность функционирования тепловой сети и систем теплопотребления в течение года, ч;

m_у.год.н - среднечасовая норма потерь теплоносителя с утечкой, м³/ч.

Значение среднегодовой емкости, м³, тепловых сетей и присоединенных к ним систем теплопотребления определяется формулой (3) Методики:

V_год = (V_oтn_от + V_лn_л) / (n_от + n_л) = (V_отn_от + V_лn_л) / n_год,

где V_от и V_л - емкость трубопроводов тепловой сети и систем теплопотребления в отопительном и неотопительном периодах, м³;

n_от и n_л - продолжительность функционирования тепловой сети в отопительном и неотопительном периодах, ч.

При определении емкости систем теплопотребления учитываются все системы, покрывающие различные виды тепловой нагрузки, независимо от схемы их присоединения к тепловым сетям, за исключением систем горячего водоснабжения, подключенных с помощью водо-водяных теплообменников.

Значение емкости трубопроводов тепловой сети и подключенных к ним систем теплопотребления в отопительный период составит:

V_от = V_тс + V_со = 5782,83 + 1184,4 = 6967,23 м³.

Значение емкости трубопроводов тепловой сети в неотопительный период (без учета вывода в ремонт отдельных участков трубопроводов тепловой сети) составляет V_л = V_тc = 5782,83 м³.

Значение среднегодовой емкости тепловых сетей и присоединенных к ним систем теплопотребления по формуле (3) составляет:

V_год = (6967,23 · 203 · 24 + 5782,83 · 147 · 24) / 350 · 24 = 6469,78 м³.

Таким образом, нормативное значение годовых потерь теплоносителя с утечкой по формуле (2) составляет:

M_у.н = (0,25 · 6469,78 · 350 · 24) / 100 = 135865,4 м³.

Средняя норма утечки теплоносителя m_у.год.н составляет 16,17 м³/ч.

Сезонные нормы утечки теплоносителя (для отопительного и неотопительного периодов) определятся по формулам (4) и (5) Методики:

m_у.н.от = (0,25 · 6967,23 · 203 · 24) / 100 · 350 · 24 = 10,1 м³/ч;

m_у.н.л = (0,25 · 5782,83 · 147 · 24) / 100 · 350 · 24 = 6,07 м³/ч.

Сезонные нормы утечки теплоносителя могут быть уточнены в соответствии со средним значением рабочего давления в тепловой сети в отопительном и неотопительном периодах по формулам (4а) и (5а) Методики.

 

1.2. Нормирование тепловых потерь, обусловленных потерями теплоносителя.

1.2.1. Нормативные значения годовых эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, определяются по формуле (7) Методики для каждого вида прокладки и назначения трубопроводов в зависимости от средних значений температуры теплоносителя в них согласно температурному графику регулирования тепловой нагрузки, принятому в системе теплоснабжения:

Q_ун = m_у.н.год r_год c [b t_1год + (1 - b) t_2год - t_х.год] n_год 10^-6 =

= 16,17 · 982,73 · 1,0 [0,75 · 79,1 + (1 - 0,75) 42,9 - 9,2] 350 · 24 · 10^-6 = 8122,395 Гкал.

Среднегодовое значение температуры холодной воды, подаваемой на источник теплоснабжения для подпитки тепловой сети, определено по формуле (8) Методики; при этом значения температуры холодной воды в отопительный и неотопительный периоды приняты: t_со = 5 °C, t_cs = 15 °С.

t_х.год = (t_соn_o + t_csn_s) / (n_o + n_s) = (5 · 203 + 15 · 147) / (203 + 147) = 9,2 °C.

1.2.2. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, по периодам функционирования тепловых сетей (отопительный, неотопительный периоды) определяются по формулам (9) и (9а) Методики:

Q_у.н.от = Q_ун(V_отn_oт) / (V_годn_год) = 8122,395 (6967,23·203·24) / (6469,78·350·24) = 5073,209 Гкал;

Q_у.н.л = Q_ун(V_лn_л) / (V_годn_год) = 8122,395 (5782,83·147·24) / (6469,78·350·24) = 3049,189 Гкал.

1.2.3. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, Гкал, по месяцам отопительного периода определяются по формуле (10) Методики:

Q_{у.н.от.мес} = Q_у.н.от (t_1мес + t_2мес - 2t_х.мес) n_мес / (t_1от +t_2от - 2t_х.от) n_от.

январь:

 Гкал;

февраль:

 Гкал;

март:

 Гкал;

апрель:

 Гкал;

октябрь:

 Гкал;

ноябрь:

 Гкал;

декабрь:

 Гкал.

Сумма значений эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя и рассчитанных по месяцам отопительного периода, составляет Q_у.н.от = 5103,757 Гкал; значение эксплуатационных тепловых потерь, рассчитанных по формуле (9), составляет Q_у.н.от = 5073,209 Гкал. Относительная погрешность расчета составляет d = 0,6 %.

1.2.4. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, Гкал, по месяцам неотопительного периода определяются по формуле (10а) Методики:

Q_{у.н.л.мес} = Q_у.н.л n_мес / n_л.

май:

Q_у.н.л = 3049,189 · 21 / 147 = 435,598 Гкал;

июнь:

Q_у.н.л = 3049,189 · 30 / 147 = 622,283 Гкал;

июль:

Q_у.н.л = 3049,189 · 31 / 147 = 643,026 Гкал;

август:

Q_у.н.л = 3049,189 · 31 / 147 = 643,026 Гкал;

сентябрь:

Q_у.н.л = 3049,189 · 30 / 147 = 622,283 Гкал;

октябрь:

Q_у.н.л = 3049,189 · 4 / 147 = 82,971 Гкал.

Сумма значений эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя и рассчитанных по месяцам отопительного периода, составляет Q_у.н.от = 3049,187 Гкал; значение эксплуатационных тепловых потерь, рассчитанных по формуле (9), составляет Q_у.н.от = 3049,189 Гкал.

1.2.5. Кроме тепловых потерь, обусловленных нормативной утечкой теплоносителя из эксплуатируемой системы теплоснабжения, должны быть пронормированы тепловые потери, связанные с технологическими затратами теплоносителя, необходимыми для обеспечения эксплуатационных режимов функционирования системы теплоснабжения и проведения работ по поддержанию оборудования и элементов системы теплоснабжения в технически исправном состоянии (сброс теплоносителя для проведения плановых ремонтов, промывки, различного вида испытаний). Основой для такого нормирования являются эксплуатационные нормы затрат теплоносителя, разработанные эксплуатационным предприятием и утвержденные в установленном порядке.

1.3. Нормирование тепловых потерь теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов.

1.3.1. Определение нормативных значений часовых тепловых потерь, Гкал/ч, для среднегодовых условий эксплуатации тепловой сети производится в соответствии с теми нормами, на основании которых она была сооружена, например, на основании Норм [4].

Определение нормативных значений производится по формулам:

- для теплопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе - формула (11) Методики

Q_{из.н.год} = Sq_из.нLb10^-6;

- для теплопроводов надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов раздельно - формулы (12) и (12а) Методики

Q_{из.н.год.п} = Sq_из.н.пLb10^-6;

Q_{из.н.год.о} = Sq_из.н.оLb10^-6,

где q_из.н, q_из.н.п, q_из.н.о - удельные часовые тепловые потери трубопроводами каждого диаметра, определенные пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь на среднегодовые условия эксплуатации тепловой сети, подающими и обратными трубопроводами подземной прокладки вместе, надземной прокладки - раздельно, ккал/мч;

L - длина участка тепловой сети подземной прокладки - в двухтрубном исчислении, надземной - однотрубном, м;

b - коэффициент местных тепловых потерь (запорной арматурой, компенсаторами, опорами); принимать по указаниям п. 1.4.6 Методики.

1.3.2. Значения нормативных удельных часовых тепловых потерь при среднегодовых значениях разности температуры теплоносителя и окружающей среды (грунта или воздуха), ккал/мч, отличающихся от значений, указанных в таблицах норм [4], определяются линейной интерполяцией или экстраполяцией по формулам:

- для теплопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе - формула (13)

q_из.н = q_из.нT1 + (q_из.нT2 - q_из.нT1) (Dt_год - Dt_Т1) / (Dt_Т2 - Dt_Т1),

где q_из.нT1, q_из.нT2 - удельные часовые тепловые потери подающих и обратных трубопроводов каждого диаметра при 2-х смежных табличных значениях (меньшем и большем, чем для данной тепловой сети) среднегодовой разности температуры теплоносителя и грунта, ккал/чм;

Dt_год - среднегодовая разность температуры теплоносителя и грунта для данной тепловой сети, °С;

Dt_Т1, Dt_Т2 - смежные, меньшее и большее, чем для данной тепловой сети, табличные значения среднегодовой разности температуры теплоносителя и грунта,°С.

Среднегодовая разность температуры теплоносителя и грунта определяется из выражения (14) Методики:

Dt_год = (t_1год + t_2год) / 2 - t_гр.год,

где t_1год, t_2год - средние за год значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С;

t_гр.год - среднее за год значение температуры грунта на глубине заложения трубопроводов тепловой сети, °С.

Поскольку t_1год + t_2год = 79,1 + 42,9 = 122,0 °С и t_гр.год = 9 °C, Dt_год = 52,0 °C.

- для теплопроводов надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов раздельно - по формулам (15) и (15а) Методики

q_из.н.п = q_{из.н.пТ1} + (q_{из.н.пТ2} - q_{из.н.пТ1}) (Dt_п.год - Dt_пТ1) / (Dt_пТ2 - Dt_пТ1);

q_из.н.о = q_{из.н.оТ1} + (q_{из.н.оТ2} - q_{из.н.оТ1}) (Dt_о.год - Dt_оТ1) / (Dt_оТ2 - Dt_оТ1).

В формулах (15) и (15а):

q_{из.н.пТ1}, q_{из.н.пТ2} - удельные часовые тепловые потери подающих трубопроводов каждого диаметра при 2-х смежных (меньшем, большем) табличных значениях среднегодовой разности значений температуры теплоносителя и наружного воздуха, ккал/чм;

q_{из.н.оТ1}, q_{из.н.оТ2} - то же, для обратных трубопроводов, ккал/чм;

Dt_1год, Dt_2год - среднегодовое значение разности температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и наружного воздуха, °С;

Dt_пТ1, Dt_пТ2 - смежные табличные значения (меньшее и большее) среднегодовой разности значений температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети и наружного воздуха, °С;

Dt_оТ1, Dt_оТ2 - то же, для обратных трубопроводов, °С.

Среднегодовые значение разности температуры теплоносителя и наружного воздуха для подающего и обратного трубопроводов тепловой сети Dt_1год и Dt_2год определяются как разность соответствующих значений среднегодовой температуры теплоносителя t_1год и t_2год, а также среднегодовой температуры наружного воздуха t_н.ср.

В свою очередь, среднегодовые значения температуры теплоносителя t_1год и t_2год определяются как средние из ожидаемых среднемесячных значений температуры теплоносителя по действующему в системе теплоснабжения температурному графику регулирования отпуска тепловой энергии, соответствующих ожидаемым значениям температуры наружного воздуха: t_1год = 79,1 °С, t_2год = 42,9 °С.

Таким образом: Dt_1год = 79,1 - 5,4 = 73,7 °С; Dt_2год = 42,9 - 5,4 = 37,5 °С.

Определяем значения нормативных удельных часовых тепловых потерь при средних за год значениях разности температуры теплоносителя и окружающей среды (грунта или наружного воздуха), ккал/чм, отличающихся от значений, указанных в таблицах норм [4], путем линейной экстраполяции (или интерполяции):

- подземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы вместе, формула (13) Методики-

Æ 600

q_из.н = 246 + (277 - 246) (52 - 52,5) / (65 - 52,5) = 244,76 ккал/чм;

Æ 500

q_из.н = 216 + (243 - 216) (-0,04) = 214,92 ккал/чм;

Æ 400

q_из.н = 180 + (203 - 180) (-0,04) = 179,08 ккал/чм;

Æ 350

q_из.н = 164 + (183 - 164) (-0,04) = 163,24 ккал/чм;

Æ 300

q_из.н = 149 + (168 - 149) (-0,04) = 148,24 ккал/чм;

Æ 250

q_из.н = 132 + (150 - 132) (-0,04) = 131,28 ккал/чм;

Æ 200

q_из.н = 113 + (130 - 113) (-0,04) = 112,32 ккал/чм;

Æ 150

q_из.н = 94 + (107 - 94) (-0,04) = 93,48 ккал/чм;

Æ 125

q_из.н = 85 + (98 - 85) (-0,04) = 84,48 ккал/чм;

Æ 100

q_из.н = 76 + (88 - 76) (-0,04) = 75,52 ккал/чм;

Æ 80

q_из.н = 69 + (80 - 69) (-0,04) = 68,56 ккал/чм;

Æ 70

q_из.н = 64 + (74 - 64) (-0,04) = 63,6 ккал/чм;

Æ 50

q_из.н = 56 + (65 - 56) (-0,04) = 55,64 ккал/чм;

Æ 32

q_из.н = 48 + (55,5 - 48)(-0,04) = 47,7 ккал/чм;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно, формулы (15) и (15а) Методики -

Æ 250

q_из.н.п = 70 + (87 - 70) (73,7 - 70) / (95 - 70) = 72,516 ккал/чм;

q_из.н.о = 53 + (70 - 53) (37,5 - 45) / (70 - 45) = 47,90 ккал/чм;

Æ 200

q_из.н.п = 60 + (78 - 60) 0,148 = 62,664 ккал/чм;

q_из.н.о = 46 + (60 - 46) (-0,3) = 41,80 ккал/чм;

Æ 150

q_из.н.п = 50 + (65 - 50) 0,148 = 52,22 ккал/чм;

q_из.н.о = 38 + (50 - 38) (-0,3) = 34,40 ккал/чм;

Æ 100

q_из.н.п = 43 + (55 - 43) 0,148 = 44,776 ккал/чм;

q_из.н.о = 31 + (43 - 31) (-0,3) = 27,40 ккал/чм;

Æ 80

q_из.н.п = 38 + (50 - 38) 0,148 = 39,776 ккал/чм;

q_из.н.о = 28 + (38 - 28) (-0,3) = 25,0 ккал/чм;

Æ 50

q_из.н.п = 30 + (40 - 30) 0,148 = 31,48 ккал/чм;

q_из.н.о = 21 +(30 - 21) (-0,3) = 18,30 ккал/чм;

Æ 32

q_из.н.п = 25 + (33,5 - 25) 0,148 = 26,26 ккал/чм;

q_из.н.о = 16,5 + (28 - 16,5) (-0,3) = 13,95 ккал/чм.

Определяем значения нормативных часовых тепловых потерь при средних за год значениях разности температуры теплоносителя и окружающей среды (грунта или наружного воздуха):

- для теплопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе, формула (11) Методики -

Æ 600

Q_{из.н.год} = 244,76 · 676 · 1,15 · 10^-6 = 0,1903 Гкал/ч;

Æ 500

Q_{из.н.год} = 214,92 · 3900 · 1,15 · 10^-6 = 0,9639 Гкал/ч;

Æ 400

Q_{из.н.год} = 179,08 · 4756 · 1,15 · 10^-6 = 0,9795 Гкал/ч;

Æ 350

Q_{из.н.год} = 163,24 · 172 · 1,15 · 10^-6 = 0,0323 Гкал/ч;

Æ 300

Q_{из.н.год} = 148,24 · 2024 · 1,15 · 10^-6 = 0,345 Гкал/ч;

Æ 250

Q_{из.н.год} = 131,28 · 1630 · 1,15 · 10^-6 = 0,2461 Гкал/ч;

Æ 200

Q_{из.н.год} = 112,32 · 6638 · 1,15 · 10^-6 = 0,8574 Гкал/ч;

Æ 150

Q_{из.н.год} = 93,48 · 10048 · 1,15 · 10^-6 = 1,0802 Гкал/ч;

Æ 125

Q_{из.н.год} = 84,48 · 4206 · 1,2 · 10^-6 = 0,4264 Гкал/ч;

Æ 100

Q_{из.н.год} = 75,52 · 22104 · 1,2 · 10^-6 = 2,00315 Гкал/ч;

Æ 80

Q_{из.н.год} = 68,56 · 22182 · 1,2 · 10^-6 = 1,5208 Гкал/ч;

Æ 70

Q_{из.н.год} = 63,6 · 14530 · 1,2 · 10^-6 = 1,1089 Гкал/ч;

Æ 50

Q_{из.н.год} = 55,64 · 10948 · 1,2 · 10^-6 = 0,731 Гкал/ч;

Æ 32

Q_{из.н.год} = 47,7 · 2857 · 1,2 · 10^-6 = 0,1635 Гкал/ч.

Всего по тепловой сети подземной прокладки Q_{из.н.год} = 10,648 Гкал/ч;

- для теплопроводов надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов раздельно, формулы (12) и (12а) Методики -

Æ 250

Q_{из.н.год.п} = 72,516 · 706 · 1,15 · 10^-6 = 0,0589 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 47,9 · 706 · 1,15 · 10^-6 = 0,0389 Гкал/ч;

Æ 200

Q_{из.н.год.п} = 62,664 · 1108 · 1,15 · 10^-6 = 0,0798 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 41,8 · 1108 · 1,15 · 10^-6 = 0,0533 Гкал/ч;

Æ 150

Q_{из.н.год.п} = 52,22 · 1580 · 1,15 · 10^-6 = 0,0949 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 34,4 · 1580 · 1,15 · 10^-6 = 0,0625 Гкал/ч;

Æ 100

Q_{из.н.год.п} = 44,776 · 4068 · 1,2 · 10^-6 = 0,2186 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 27,4 · 4068 · 1,2 · 10^-6 = 0,1338 Гкал/ч;

Æ 80

Q_{из.н.год.п} = 39,776 · 718 · 1,2 · 10^-6 = 0,0343 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 25,0 · 718 · 1,2 · 10^-6 = 0,0215 Гкал/ч;

Æ 50

Q_{из.н.год.п} = 31,48 · 576 · 1,2 · 10^-6 = 0,0218 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 18,3 · 576 · 1,2 · 10^-6 = 0,0126 Гкал/ч;

Æ 32

Q_{из.н.год.п} = 26,258 · 90 · 1,2 · 10^-6 = 0,0028 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = 13,95 · 90 · 1,2 · 10^-6 = 0,0015 Гкал/ч.

Всего по тепловой сети надземной прокладки Q_{из.н.год} = 0,835 Гкал/ч,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.год.п} = 0,511 Гкал/ч,

обратный трубопровод Q_{из.н.год.о} = 0,324 Гкал/ч.

1.3.3. Определение значений нормативных удельных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловых сетей, изоляционные конструкции которых запроектированы по нормам CHиП 2.04.14-88 [6], СНиП 2.04.14-88* [7] или СНиП 41-03-2003 [8] (таблицы приложений III-XI), производится аналогично п. 1.3.2, с учетом:

- нормы приведены для тепловых сетей с различной продолжительностью их эксплуатации в году - до 5000 ч включительно и более 5000 ч;

- нормы касаются не разности среднегодовых значений температуры теплоносителя и окружающей среды (грунта или наружного воздуха), а среднегодовых значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей;

- нормы для подземной прокладки трубопроводов приведены раздельно для канальной и бесканальной прокладки - СНиП 2.04.14-88 (таблицы 6 и 7 приложения 2), нормы для подземной прокладки трубопроводов в СНиП 2.04.14-88* (таблица 10 приложения 2) - как в Нормах [4], совместно;

- удельные часовые тепловые потери при подземной прокладке трубопроводов в каналах и бесканально по каждому диаметру трубопроводов определяются суммированием значений удельных тепловых потерь подающих и обратных трубопроводов - для тепловых сетей, спроектированных по СНиП 2.04.14-88 (таблицы 6 и 7 приложения 2).

1.3.4. Определение нормативных значений часовых тепловых потерь, Гкал/ч, участками трубопроводов, аналогичных участкам, подвергавшимся тепловым испытаниям, по типам прокладки, виду изоляционных конструкций и условиям эксплуатации, для среднегодовых условий эксплуатации тепловой сети производится для трубопроводов подземной и надземной прокладки отдельно, по формулам, аналогичным формулам (11)-(12а):

- для теплопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе

Q_{из.н.год} = Sk_иq_из.нLb10^-6;                                                     (16)

- для теплопроводов надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов раздельно

Q_{из.н.год.п} = Sk_и.пq_из.н.пLb10^-6;                                                  (17)

Q_{из.н.год.о} = Sk_и.оq_из.н.оLb10^-6;                                                 (17а)

где k_и, k_и.п и k_и.о - поправочные коэффициенты для определения нормативных часовых тепловых потерь трубопроводами, полученные по результатам тепловых испытаний.

Поправочные коэффициенты k_и, k_и.п и k_и.о определяются по указаниям Методики [2] или Методических указаний [3]. Максимальные значения этих коэффициентов не должны превышать значений, приведенных в таблице 4.1 приложения 4 Методики [2] или приложении XII.

1.3.5. Для участков тепловой сети, не имеющих аналогов среди участков, подвергнутых тепловым испытаниям, или вводимых в эксплуатацию после монтажа, реконструкции, капитального ремонта с изменением типа прокладки или изоляционной конструкции, в качестве нормативных принимаются значения удельных часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях эксплуатации тепловой сети, определенные теплотехническим расчетом. Методика расчета приведена в приложении 3 Методики [2] или приложении 1М.

1.3.5.1. Исходная информация.

Диаметр трубопроводов на участке надземной прокладки d_н = 273 мм.

Длина участка L = 706 м. Толщина основного слоя теплоизоляционной конструкции d = 80 мм.

1.3.5.2. Средние за год удельные часовые тепловые потери, ккал/чм, каждого из трубопроводов (подающего и обратного) определяются по формуле (3.13) Приложения 3 к Методике:

q_из = p (t - t_н.год) / {ln [(d_н + 2d) / d_н]} / 2l_из + 1/a(d_н + 2d),

где t - среднее за год значение температуры теплоносителя, °С;

t_н.год - среднее за год значение температуры наружного воздуха, °С;

d - толщина изоляционной конструкции трубопровода, м;

l_из - коэффициент теплопроводности теплоизоляционной конструкции, ккал/чм°С;

a — коэффициент теплоотдачи поверхности изоляционной конструкции наружному воздуху, ккал/м²ч°С; можно принимать по приложению 9 СНиП 2.04.14-88 [5].

Коэффициент теплопроводности основного слоя теплоизоляционной конструкции для подающего трубопровода составляет:

l_из.п = 0,04214 + 0,00017 · 79,1 / 2 = 0,0488635 ккал/чм°С;

то же, для обратного трубопровода:

l_из.о = 0,04214 + 0,00017 · 42,9 / 2 = 0,0457865 ккал/чм°С.

Таким образом, средние за год удельные часовые тепловые потери, ккал/чм, подающего q_н.п и обратного трубопроводов и q_н.о (по отдельности):

 ккал/чм;

 ккал/чм.

1.3.6. Определение нормативных значений часовых тепловых потерь, Гкал/ч, для среднегодовых условий эксплуатации тепловой сети производится по формулам, аналогичным формулам (12) и (12а) Методики:

Q_{из.н.год.п} = q_из.пLb10^-6 = 48,107 · 706 · 1,15 · 10^-6 = 0,039 Гкал/ч;

Q_{из.н.год.о} = q_из.оLb10^-6 = 22,966 · 706 · 1,15 · 10^-6 = 0,019 Гкал/ч.

1.3.7. Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь при среднемесячных условиях эксплуатации тепловой сети определяются по формулам (21) - (22а) Методики:

- для трубопроводов подземной прокладки, подающим и обратным трубопроводами вместе

Q_{из.н.мес} = Q_{из.н.год} (t_1мес + t_2мес - 2t_гр.мес) / (t_1год + t_2год - 2t_гр.год);                         (21)

- для трубопроводов надземной прокладки, подающим и обратным трубопроводами отдельно

Q_{из.н.мес.п} = Q_{из.н.год.п} (t_1мес - t_н.мес) / (t_1год - t_н.год);                                  (22)

Q_{из.н.мес.о} = Q_{из.н.год.о} (t_2мес - t_н.мес) / (t_2год - t_н.год);                                 (22а)

где t_1мес и t_2мес - ожидаемые среднемесячные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при ожидаемых среднемесячных значениях температуры наружного воздуха, °С;

t_1год и t_2год - среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети,°С;

t_гр.мес и t_гр.год - среднемесячные и среднегодовое значения температуры грунта на уровне заложения трубопроводов тепловой сети, °С;

t_н.мес и t_н.год - среднемесячные и среднегодовое значения температуры наружного воздуха, °С.

Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети за соответствующий месяц, Гкал, определяются из выражения (20) Методики:

Q_{из.н.мес} = (Q_из.н + Q_из.н.п + Q_из.н.о) n,                                             (20)

где n - продолжительность эксплуатации тепловой сети в соответствующем месяце, ч.

Таким образом, нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети за соответствующий месяц, Гкал, определятся:

Январь:

- подземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы вместе, формула (21) Методики-

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903 (102,7 + 49,0 - 2·5,1) 744 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 192,635 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·141,5·744 / 104,0 = 975,726 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·141,5·744 / 104,0 = 991,518 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·141,5·744 / 104,0 = 32,696 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·141,5·744 / 104,0 = 349,233 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·141,5·744 / 104,0 = 249,119 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·141,5·744 / 104,0 = 867,920 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·141,5·744 / 104,0 = 1093,453 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·141,5·744 / 104,0 = 431,632 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·141,5·744 / 104,0 = 2027,727 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·141,5·744/ 104,0= 1539,459 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·141,5·744 / 104,0 = 1122,505 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·141,5·744 / 104,0 = 739,969 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·141,5·744 / 104,0 = 165,506 Гкал.

Всего по подземной прокладке в январе: Q_{из.н.мес} = 10779,098 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно, формулы (22) и (22а) Методики -

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(102,7 + 11,3)744 / (79,1 - 5,4) = 67,784 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(49,0 + 11,3)744 / (42,9 - 5,4) = 46,538 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·114,0·744 / 73,7 = 91,836 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·60,3·744 / 37,5 = 63,766 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·114,0·744 / 73,7 = 107,2135 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·60,3·744 / 37,5 = 74,772 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·114,0·744 / 73,7 = 251,571 Гкал:

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·60,3·744 / 37,5 = 160,072 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·114,0·744 / 73,7 = 39,473 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·60,3·744 / 37,5 = 25,722 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·114,0·744 / 73,7 = 25,088 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·60,3·744 / 37,5 = 15,074 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·114,0·744 / 73,7 = 3,222 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·60,3·744 / 37,5 = 1,7945 Гкал.

Всего по надземной прокладке в январе: Q_{из.н.мес} = 973,926 Гкал,

в том числе, подающим трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 586,1875 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 387,7385 Гкал.

Всего по тепловой сети в январе: Q_{из.н.мес} = 11753,024 Гкал.

Февраль:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(95,4 + 46,0 - 2·4,2) 672 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 163,541 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·133,0·672 / 104,0 = 828,361 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·133,0·672 / 104,0 = 841,767 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·133,0·672 / 104,0 = 27,758 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·133,0·672 / 104,0 = 296,488 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·133,0·672 / 104,0 = 211,495 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·133,0·672 / 104,0 = 736,836 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·133,0·672 / 104,0 = 928,307 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·133,0·672 / 104,0 = 366,442 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·133,0·672 / 104,0 = 1721,476 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·133,0·672 / 104,0 = 1306,952 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·133,0·672 / 104,0 = 952,972 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·133,0·672 / 104,0 = 628,210 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·133,0·672 / 104,0 = 140,509 Гкал.

Всего по подземной прокладке в феврале: Q_{из.н.мес} = 9151,114 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(95,4 + 8,5)672 / (79,1 - 5,4) = 55,800 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(46,0 + 8,5)672 / (42,9 - 5,4) = 37,991 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·103,9·672 / 73,7 = 75,600 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·54,5·672 / 37,5 = 52,055 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·103,9·672 / 73,7 = 89,905 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·54,5·672 / 37,5 = 61,040 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·103,9·672 / 73,7 = 207,094 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·54,5·672 / 37,5 = 130,674 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·103,9·672 / 73,7 = 32,495 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·54,5·672 / 37,5 = 20,998 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·103,9·672 / 73,7 = 20,653 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·54,5·672 / 37,5 = 12,306 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·103,9·672 / 73,7 = 2,653 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·54,5·672 / 37,5 = 1,465 Гкал.

Всего по надземной прокладке в феврале: Q_{из.н.мес} = 800,729 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 484,200 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 316,529 Гкал.

Всего по тепловой сети в феврале: Q_{из.н.мес} = 9951,843 Гкал.

Март:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(83,8 + 42,0 - 2·3,7)744 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 161,187 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·118,4·744 / 104,0 = 816,438 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·118,4·744 / 104,0 = 829,652 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·118,4·744 / 104,0 = 27,359 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·118,4·744 /104,0 = 292,220 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·118,4·744 / 104,0 = 208,450 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·118,4·744 / 104,0 = 726,231 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·118,4·744 / 104,0 = 914,946 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·118,4·744 / 104,0 = 361,167 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·118,4·744 / 104,0 = 1696,699 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·118,4·744 /104,0 = 1288,141 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·118,4·744 / 104,0 = 939,255 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·118,4·744 /104,0 = 619,168 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·118,4·744 / 104,0 = 138,487 Гкал.

Всего по подземной прокладке в марте: Q_{из.н.мес} = 9019,400 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(83,8 + 4,1)744 / (79,1 - 5,4) = 52,265 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 + 4,1)744 / (42,9 - 5,4) = 35,579 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·87,9·744 / 73,7 = 70,810 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·46,1·744 / 37,5 = 48,749 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·87,9·744 / 73,7 = 84,209 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·46,1·744 / 37,5 = 57,164 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·87,9·744 / 73,7 = 193,974 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·46,1·744 / 37,5 = 122,377 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·87,9·744 / 73,7 = 30,436 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·46,1·744 / 37,5 = 19,664 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·87,9·744 / 73,7 = 19,344 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·46,1·744 / 37,5 = 11,524 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·87,9·744 / 73,7 = 2,485 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·46,1·744 / 37,5 = 1,372 Гкал.

Всего по надземной прокладке в марте: Q_{из.н.мес} = 749,952 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 453,523 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 296,429 Гкал.

Всего по тепловой сети в марте: Q_{из.н.мес} = 9769,352 Гкал.

Апрель:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 40,0 - 2·3,7)600 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 112,643 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·102,6·600 / 104,0 = 570,555 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·102,6·600 / 104,0 = 579,789 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·102,6·600 / 104,0 = 19,119 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·102,6·600 / 104,0 = 204,213 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·102,6·600 /104,0 = 145,672 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·102,6·600 / 104,0 = 507,515 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·102,6·600 / 104,0 = 639,395 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·102,6·600 / 104,0 = 252,396 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·102,6·600 / 104,0 = 1185,711 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·102,6·600 / 104,0 = 900,197 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·102,6·600 / 104,0 = 656,3835 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·102,6·600/ 104,0 = 432,696 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·102,6·600 / 104,0 = 96,779 Гкал.

Всего по подземной прокладке в апреле: Q_{из.н.мес} = 6303,0635 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 6,7)600 / (79,1 - 5,4) = 30,353 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(40,0 - 6,7)600 / (42,9 - 5,4) = 20,726 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·63,3·600 / 73,7 = 41,124 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·33,3·600 / 37,5 = 28,398 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·63,3·600 / 73,7 = 48,905 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·33,3·600 / 37,5 = 33,300 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·63,3·600 / 73,7 = 112,652 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·33,3·600 / 37,5 = 71,289 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·63,3·600 / 73,7 = 17,676 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·33,3·600 / 37,5 = 11,455 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·63,3·600 / 73,7 = 11,234 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·33,3·600 / 37,5 = 6,713 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·63,3·600 / 73,7 = 1,443 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·33,3·600 / 37,5 = 0,799 Гкал.

Всего по надземной прокладке в апреле: Q_{из.н.мес} = 436,067 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 263,387 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 172,680 Гкал.

Всего по тепловой сети в апреле: Q_{из.н.мес} = 6739,1305 Гкал.

Май:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 42,0 - 2·7,0)504 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 90,378 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·98,0·504 / 104,0 = 457,778 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·98,0·504 / 104,0 = 465,187 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·98,0·504 / 104,0 = 15,340 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·98,0·504 / 104,0 = 163,848 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·98,0·504 / 104,0 = 116,879 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·98,0·504 / 104,0 = 407,199 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·98,0·504 / 104,0 = 513,012 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·98,0·504 / 104,0 = 202,507 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·98,0·504 / 104,0 = 951,342 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·98,0·504 / 104,0 = 722,263 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·98,0·504 / 104,0 = 526,642 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·98,0·504 / 104,0 = 347,169 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·98,0·504 / 104,0 = 77,650 Гкал.

Всего по подземной прокладке в мае: Q_{из.н.мес} = 5057,194 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 14,5)504 / (79,1 - 5,4) = 22,355 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 - 14,5)504 / (42,9 - 5,4) = 14,377 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·55,5·504 / 73,7 = 30,287 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·27,5·504 / 37,5 = 19,700 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·55,5·504 / 73,7 = 36,018 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·27,5·504 / 37,5 = 23,100 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·55,5·504 / 73,7 = 82,967 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·27,5·504 / 37,5 = 49,452 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·55,5·504 / 73,7 = 13,018 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·27,5·504 / 37,5 = 7,946 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·55,5·504 / 73,7 = 8,274 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·27,5·504 / 37,5 = 4,657 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·55,5·504 / 73,7 = 1,063 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·27,5·504 / 37,5 = 0,554 Гкал.

Всего по надземной прокладке в мае: Q_{из.н.мес} = 313,768 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 193,982 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 119,786 Гкал.

Всего по тепловой сети в мае: Q_{из.н.мес} = 5370,962 Гкал.

Июнь:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 42,0 - 2·11,0)720 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 118,5715 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·90,0·720 / 104,0 = 600,584 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·90,0·720 / 104,0 = 610,304 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·90,0·720 / 104,0 = 20,125 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·90,0·720 / 104,0 = 214,9615 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·90,0·720 / 104,0 = 153,339 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·90,0·720 / 104,0 = 534,226 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·90,0·720 / 104,0 = 673,048 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·90,0·720 / 104,0 = 265,680 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·90,0·720 / 104,0 = 1248,1165 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·90,0·720 / 104,0 = 947,575 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·90,0·720 / 104,0 = 690,930 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·90,0·720 / 104,0 = 455,469 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·90,0·720 / 104,0 = 101,873 Гкал.

Всего по подземной прокладке в июне: Q_{из.н.мес} = 6634,8025 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 21,0)720 / (79,1 - 5,4) = 28,195 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 - 21,0)720 / (42,9 - 5,4) = 15,684 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·49,0·720 / 73,7 = 38,200 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·21,0·720 / 37,5 = 21,491 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·49,0·720 / 73,7 = 45,428 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·21,0·720 / 37,5 = 25,200 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·49,0·720 / 73,7 = 104,643 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·21,0·720 / 37,5 = 64,050 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·49,0·720 / 73,7 = 16,419 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·21,0·720 / 37,5 = 8,669 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·49,0·720 / 73,7 = 10,436 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·21,0·720 / 37,5 = 5,080 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·49,0·720 / 73,7 = 1,340 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·21,0·720 / 37,5 = 0,605 Гкал.

Всего по надземной прокладке в июне: Q_{из.н.мес} = 385,440 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 244,661 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 140,779 Гкал.

Всего по тепловой сети в июне: Q_{из.н.мес} = 7020,2425 Гкал.

Июль:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 42,0 - 2·14,1)744 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 114,083 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·83,8·744 / 104,0 = 577,851 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·83,8·744 / 104,0 = 587,203 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·83,8·744 / 104,0 = 19,364 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·83,8·744 / 104,0 = 206,825 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·83,8·744 / 104,0 = 147,535 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·83,8·744 / 104,0 = 514,005 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·83,8·744 / 104,0 = 647,572 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·83,8·744 / 104,0 = 255,6235 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·83,8·744 / 104,0 = 1200,873 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·83,8·744 / 104,0 = 911,708 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·83,8·744 / 104,0 = 664,777 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·83,8·744 / 104,0 = 438,229 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·83,8·744 / 104,0 = 98,017 Гкал.

Всего по подземной прокладке в июле: Q_{из.н.мес} = 6381,6655 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 21,4)744 / (79,1 - 5,4) = 28,897 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 - 21,4)744 / (42,9 - 5,4) = 15,899 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·48,6·744 / 73,7 = 39,151 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·20,6·744 / 37,5 = 21,784 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·48,6·744 / 73,7 = 46,559 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·20,6·744 / 37,5 = 25,544 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·48,6·744 / 73,7 = 107,249 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·20,6·744 / 37,5 = 54,685 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·48,6·744 / 73,7 = 16,828 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·20,6·744 / 37,5 = 8,787 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·48,6·744 / 73,7 = 10,695 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·20,6·744 / 37,5 = 5,150 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·48,6·744 / 73,7 = 1,374 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·20,6·744 / 37,5 = 0,613 Гкал.

Всего по надземной прокладке в июле: Q_{из.н.мес} = 383,215 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 250,753 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 132,462 Гкал.

Всего по тепловой сети в июле: Q_{из.н.мес} = 6764,8805 Гкал.

Август:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 42,0 - 2·15,3)744 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 110,816 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·81,4·744 / 104,0 = 561,301 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·81,4·744 / 104,0 = 570,385 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·81,4·744 / 104,0 = 18,809 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·81,4·744 / 104,0 = 200,901 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·81,4·744 / 104,0 = 143,310 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·81,4·744 / 104,0 = 499,284 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·81,4·744 / 104,0 = 629,025 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·81,4·744 / 104,0 = 248,303 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·81,4·744 / 104,0 = 1166,480 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·81,4·744 / 104,0 = 885,597 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·81,4·744 / 104,0 = 645,738 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·81,4·744 /104,0 = 425,678 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·81,4·744 / 104,0 = 95,210 Гкал.

Всего по подземной прокладке в августе: Q_{из.н.мес} = 6200,837 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 18,3)744 / (79,1 - 5,4) = 30,7405 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 - 18,3)744 / (42,9 - 5,4) = 18,291 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·51,7·744 / 73,7 = 41,648 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·23,7·744 / 37,5 = 25,062 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·51,7·744 / 73,7 = 49,529 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·23,7·744 / 37,5 = 29,388 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·51,7·744 / 73,7 = 114,090 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·23,7·744 / 37,5 = 62,914 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·51,7·744 / 73,7 = 17,9015 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·23,7·744 / 37,5 = 10,109 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·51,7·744 / 73,7 = 11,378 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·23,7·744 / 37,5 = 5,925 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·51,7·744 / 73,7 = 1,461 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·23,7·744 / 37,5 = 0,705 Гкал.

Всего по надземной прокладке в августе: Q_{из.н.мес} = 419,142 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 266,748 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 152,394 Гкал.

Всего по тепловой сети в августе: Q_{из.н.мес} = 6619,979 Гкал.

Сентябрь:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 42,0 - 2·14,6)720 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 109,086 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·82,8·720 / 104,0 = 552,537 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·82,8·720 / 104,0 = 561,4795 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·82,8·720 / 104,0 = 18,515 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·82,8·720 / 104,0 = 197,765 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·82,8·720 / 104,0 = 141,072 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·82,8·720 / 104,0 = 491,488 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·82,8·720 / 104,0 = 619,204 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·82,8·720 / 104,0 = 244,426 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·82,8·720 / 104,0 = 1148,267 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·82,8·720 / 104,0 = 871,769 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·82,8·720 / 104,0 = 635,656 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·82,8·720 / 104,0 = 419,032 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·82,8·720 / 104,0 = 93,723 Гкал.

Всего по подземной прокладке в сентябре: Q_{из.н.мес} = 6104,0195 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 12,6)720 / (79,1 - 5,4) = 33,029 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 - 12,6)720 / (42,9 - 5,4) = 21,958 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·57,4·720 / 73,7 = 44,749 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·29,4·720 / 37,5 = 30,087 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·57,4·720 / 73,7 = 53,216 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·29,4·720 / 37,5 = 35,280 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·57,4·720 / 73,7 = 122,582 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·29,4·720 / 37,5 = 75,527 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·57,4·720 / 73,7 = 19,234 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·29,4·720 / 37,5 = 12,136 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·57,4·720 / 73,7 = 12,225 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·29,4·720 / 37,5 = 7,112 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·57,4·720 / 73,7 = 1,570 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·29,4·720 / 37,5 = 0,847 Гкал.

Всего по надземной прокладке в сентябре: Q_{из.н.мес} = 469,552 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 286,605 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 182,947 Гкал.

Всего по тепловой сети в сентябре: Q_{из.н.мес} = 6573,5715 Гкал.

Октябрь, неотопительный период:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 42,0 - 2·12,4)96 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 15,318 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·87,2·96 / 104,0 = 77,587 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·87,2·96 / 104,0 = 78,842 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·87,2·96 / 104,0 = 2,600 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·87,2·96 / 104,0 = 27,770 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·87,2·96 / 104,0 = 19,809 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·87,2·96 / 104,0 = 69,014 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·87,2·96 / 104,0 = 86,948 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·87,2·96 / 104,0 = 34,322 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·87,2·96 / 104,0 = 161,238 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·87,2·96 / 104,0 = 122,413 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·87,2·96 / 104,0 = 89,258 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·87,2·96 / 104,0 = 58,840 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·87,2·96 / 104,0 =13,1605 Гкал.

Всего по подземной прокладке в октябре, неотопительный период: Q_{из.н.мес} = 857,1195 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 6,4)96 / (79,1 - 5,4) = 4,8795 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(42,0 - 6,4)96 / (42,9 - 5,4) = 3,545 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·63,6·96 / 73,7 = 6,611 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·35,6·96 / 37,5 = 4,8575 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·63,6·96 / 73,7 = 7,862 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·35,6·96 / 37,5 = 5,696 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·63,6·96 / 73,7 = 18,110 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·35,6·96 / 37,5 =12,194 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·63,6·96 / 73,7 = 2,8415 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·35,6·96 / 37,5 = 1,959 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·63,6·96 / 73,7 = 1,806 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·35,6·96 / 37,5 =1,148 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·63,6·96 / 73,7 = 0,232 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·35,6·96 / 37,5 = 0,137 Гкал.

Всего по надземной прокладке в октябре, неотопительный период: Q_{из.н.мес} = 71,8785 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 42,342 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 29,5365 Гкал.

Всего по тепловой сети в октябре, неотопительный период: Q_{из.н.мес} = 928,998 Гкал.

Октябрь, отопительный период:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(70,0 + 40,0 - 2·12,4)648 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 101,023 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·85,2·648 / 104,0 = 511,697 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·85,2·648 / 104,0 = 519,979 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·85,2·648 / 104,0 = 17,147 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·85,2·648 / 104,0 = 183,147 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·85,2·648 / 104,0 = 130,645 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·85,2·648 / 104,0 = 455,161 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·85,2·648 / 104,0 = 573,437 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·85,2·648 / 104,0 = 226,359 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·85,2·648 / 104,0 = 1063,395 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·85,2·648 / 104,0 = 807,334 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·85,2·648 / 104,0 = 588,672 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·85,2·648 /104,0 = 388,060 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·85,2·648 / 104,0 = 86,796 Гкал.

Всего по подземной прокладке в октябре, отопительный период: Q_{из.н.мес} = 5652,852 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(70,0 - 6,4)648 / (79,1 - 5,4) = 32,937 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(40,0 - 6,4)648 / (42,9 - 5,4) = 22,586 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·63,6·648 / 73,7 = 44,624 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·33,6·648 / 37,5 = 30,946 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·63,6·648 / 73,7 = 53,068 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·33,6·648 / 37,5 = 36,288 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·63,6·648 / 73,7 = 122,240 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·33,6·648 / 37,5 = 77,685 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·63,6·648 / 73,7 =19,180 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·33,6·648 / 37,5 = 12,483 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·63,6·648 / 73,7 = 12,190 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·33,6·648 / 37,5 = 7,316 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·63,6·648 / 73,7 = 1,566 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·33,6·648 / 37,5 = 0,871 Гкал.

Всего по надземной прокладке в октябре, отопительный период: Q_{из.н.мес} = 473,980 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 285,805 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 188,175 Гкал.

Всего по тепловой сети в октябре, отопительный период: Q_{из.н.мес} = 6126,832 Гкал.

Ноябрь:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(81,9 + 41,5 - 2·9,5)720 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 137,543 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·104,4·720 / 104,0 = 696,677 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·104,4·720 / 104,0 = 707,952 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·104,4·720 / 104,0 = 23,345 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·104,4·720 / 104,0 = 249,355 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·104,4·720 / 104,0 = 177,8735 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·104,4·720 / 104,0 = 619,702 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·104,4·720 / 104,0 = 780,735 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·104,4·720 / 104,0 = 308,189 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·104,4·720 / 104,0 = 1447,815 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·104,4·720 / 104,0 = 1099,187 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·104,4·720 / 104,0 = 801,479 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·104,4·720 / 104,0 = 528,344 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·104,4·720 / 104,0 = 118,173 Гкал.

Всего по подземной прокладке в ноябре: Q_{из.н.мес} = 7696,3695 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(81,9 + 3,4)720 / (79,1 - 5,4) = 49,083 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(41,5 + 3,4)720 / (42,9 - 5,4) = 33,535 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·85,3·720 / 73,7 = 66,499 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·44,9·720 / 37,5 = 44,416 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·85,3·720 / 73,7 = 79,082 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·44,9·720 / 37,5 = 53,880 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·85,3·720 / 73,7 = 182,165 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·44,9·720 / 37,5 = 115,346 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·85,3·720 / 73,7 = 28,583 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·44,9·720 / 37,5 = 18,535 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·85,3·720 / 73,7 = 18,166 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·44,9·720 / 37,5 = 10,862 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·85,3·720 / 73,7 = 2,333 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·44,9·720 / 37,5 = 1,293 Гкал.

Всего по надземной прокладке в ноябре: Q_{из.н.мес} = 703,778 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 425,911 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 277,867 Гкал.

Всего по тепловой сети в ноябре: Q_{из.н.мес} = 8400,1475 Гкал.

Декабрь:

- подземная прокладка; подающий и обратный трубопроводы вместе

Æ 600

Q_{из.н.мес} = 0,1903(95,1 + 46,5 - 2·6,8)744 / (79,1 + 42,9 - 2·9,0) = 174,256 Гкал;

Æ 500

Q_{из.н.мес} = 0,9639·128,0·744 / 104,0 = 882,636 Гкал;

Æ 400

Q_{из.н.мес} = 0,9795·128,0·744 / 104,0 = 896,921 Гкал;

Æ 350

Q_{из.н.мес} = 0,0323·128,0·744 / 104,0 = 29,577 Гкал;

Æ 300

Q_{из.н.мес} = 0,345·128,0·744 / 104,0 = 315,914 Гкал;

Æ 250

Q_{из.н.мес} = 0,2461·128,0·744 / 104,0 = 225,352 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес} = 0,8574·128,0·744 / 104,0 = 785,115 Гкал;

Æ 150

Q_{из.н.мес} = 1,0802·128,0·744 / 104,0 = 989,131 Гкал;

Æ 125

Q_{из.н.мес} = 0,4264·128,0·744 / 104,0 = 390,451 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес} = 2,00315·128,0·744 / 104,0 = 1834,269 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес} = 1,5208·128,0·744 / 104,0 = 1392,585 Гкал;

Æ 70

Q_{из.н.мес} = 1,1089·128,0·744 / 104,0 = 1015,411 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес} = 0,731·128,0·744 / 104,0 = 669,371 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес} = 0,1635·128,0·744 / 104,0 = 149,716 Гкал.

Всего по подземной прокладке в декабре: Q_{из.н.мес} = 9750,705 Гкал;

- надземная прокладка; подающий, обратный трубопроводы отдельно

Æ 250

Q_{из.н.мес.п} = 0,0589(95,1 + 8,4)744 / (79,1 - 5,4) = 61,5405 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0389(46,5 + 8,4)744 / (42,9 - 5,4) = 42,3705 Гкал;

Æ 200

Q_{из.н.мес.п} = 0,0798·103,5·744 / 73,7 = 83,377 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0533·54,9·744 / 37,5 = 58,055 Гкал

Æ 150

Q_{из.н.мес.п} = 0,0949·103,5·744 / 73,7 = 99,154 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0625·54,9·744 / 37,5 = 68,076 Гкал;

Æ 100

Q_{из.н.мес.п} = 0,2186·103,5·744 / 73,7 = 228,400 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,1338·54,9·744 / 37,5 = 145,737 Гкал;

Æ 80

Q_{из.н.мес.п} = 0,0343·103,5·744 / 73,7 = 35,838 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0215·54,9·744 / 37,5 = 23,418 Гкал;

Æ 50

Q_{из.н.мес.п} = 0,0218·103,5·744 / 73,7 = 22,777 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0126·54,9·744 / 37,5 = 13,724 Гкал;

Æ 32

Q_{из.н.мес.п} = 0,0028·103,5·744 / 73,7 = 2,9255 Гкал;

Q_{из.н.мес.о} = 0,0015·54,9·744 / 37,5 = 1,634 Гкал.

Всего по надземной прокладке в декабре: Q_{из.н.мес} = 887,0265 Гкал,

в том числе, подающий трубопровод Q_{из.н.мес.п} = 534,012 Гкал,

обратный трубопровод Q_{из.н.мес.о} = 353,0145 Гкал.

Всего по тепловой сети в декабре: Q_{из.н.мес}= 10637,7315 Гкал.

1.3.8. Для выявления доли тепловых потерь в отпускаемой источником теплоснабжения тепловой энергии следует определить тепловую нагрузку в каждом месяце эксплуатации системы теплоснабжения, условно считая, что в переходных месяцах (май, октябрь) системы отопления функционируют весь месяц. В местных системах горячего водоснабжения имеются и функционируют циркуляционные контуры; стояки местных систем изолированы, в циркуляционных контурах установлены полотенцесушители. Нагреватели горячего водоснабжения установлены в ЦТП. Метеорологическая информация приведена в таблице 1 приложения 1П. Методика расчета приведена в п.п. 2.2.3, 2.2.4 и 2.2.5.

Январь:

Q_о = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 + 11,3) / (18 + 30) = 129,103 Гкал/ч;

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 129,103 + 26,3 = 155,403 Гкал/ч.

За месяц источник теплоснабжения должен обеспечить покрытие тепловой нагрузки в размере:

Q_потр = 155,403·744 = 115619,832 Гкал.

Для этого, с учетом тепловых потерь в тепловой сети, источник теплоснабжения должен отпустить в тепловую сеть:

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 115619,832 + 11753,024 + 920,963 = 128293,819 Гкал.

Таким образом, доля d тепловых потерь в отпущенной источником теплоснабжения тепловой энергии в январе составит:

d = [(11753,024 + 920,963) / 128293,819] 100 = 9,88%.

Февраль:

Q_о = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 + 8,5) / (18 + 30) = 116,766 Гкал/ч;

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 116,766 + 26,3 = 143,066 Гкал/ч.

Q_потр = 143,066·672 = 96140,352 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 96140,352 + 9951,843 + 771,372 = 106863,567 Гкал.

d = [(9951,843 + 771,372) /106863,567]100 = 10,03%.

Март:

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 + 4,1) / (18 + 30) = 97,378 Гкал/ч.

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 97,378 + 26,3 = 123,678 Гкал/ч.

Q_потр = 123,678·744 = 92016,432 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 92016,432 + 9769,352 + 752,629 = 102538,413 Гкал.

d = [(9769,464 + 722,750) /102538,413]100 = 10,26%.

Апрель:

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 - 6,7) / (18 + 30) = 49,791 Гкал/ч.

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 49,791 + 26,3 = 76,091 Гкал/ч.

Q_потр = 76,091·600 = 45654,6 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 45654,6 + 6739,1305 + 524,144 = 52917,8745 Гкал.

d = [(6739,1305 + 524,144) / 52917,8745]100 = 13,73%.

Май:

Q_от = 0 Гкал/ч.

Q_S = Q_г.ср = 26,3 = 26,3 Гкал/ч.

Q_потр = 26,3·504 = 13255,2 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_унл = 13255,2 + 5370,962 + 435,598 = 19061,760 Гкал.

d = [(5370,962 + 435,598) /19061,76]100 = 30,46%.

Июнь:

Q_от = 0.

Q_S = Q_г.cp = 26,3 = 26,3 Гкал/ч.

Q_потр = 26,3·720 = 18936 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_унл = 18936 + 7020,2425 + 622,283 = 26578,5255 Гкал.

d = [(7020,2425 + 622,283) / 26578,5255]100 = 28,75%.

Июль:

Q_от = 0.

Q_S = Q_г.cp = 26,3 = 26,3 Гкал/ч.

Q_потр = 26,3·744 = 19567,200 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_унл = 19567,2 + 6764,8805 + 643,026 = 26975,1065 Гкал.

d = [(6764,8805 + 643,026) / 26975,1065]100 = 27,46%.

Август:

Q_от = 0.

Q_S = Q_г.cp = 26,3 = 26,3 Гкал/ч.

Q_потр = 26,3·744 = 19567,200 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_унл = 19567,2 + 6619,979 + 643,026 = 26830,205 Гкал.

d = [(6619,979 + 643,026) / 26830,205]100 = 15,65%.

Сентябрь:

Q_от = 0.

Q_S = Q_г.cp = 26,3 = 26,3 Гкал/ч.

Q_потр = 26,3·720 = 18936 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_унл= 18936 + 6573,5715 + 622,283 = 26131,8545 Гкал.

d = [(6573,5715 + 622,283) / 26131,8545]100 = 27,54%.

Октябрь, неотопительный период:

Q_от = 0.

Q_S = Q_г.cp = 26,3 Гкал/ч.

Q_потр = 26,3·96 = 2524,8 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_унл = 2524,8 + 928,998 + 82,971 = 3536,769 Гкал.

d = [(928,998 + 82,971) / 3536,769]100 = 28,61%.

Октябрь, отопительный период:

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 - 6,7) /(18 + 30) = 49,791 Гкал/ч.

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 49,791 + 26,3 = 76,091 Гкал/ч.

Q_потр = 76,091·648 = 49306,968 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 49306,968 + 6126,832 + 566,075 = 55999,875 Гкал.

d = [(6126,832 + 566,075) / 55999,875]100 = 11,95%.

Ноябрь:

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 + 3,4) / (18 + 30) = 94,294 Гкал/ч.

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 94,294 + 26,3 = 120,594 Гкал/ч.

Q_потр = 120,594·720 = 86827,68 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 86827,68 + 8400,1475 + 713,255 = 95941,0825 Гкал.

d = [(8400,1475 + 713,255) / 95941,0825]100 = 9,5%.

Декабрь:

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н) / (t_в - t_oт.р) = 211,5(18 + 8,4) / (18 + 30) = 116,325 Гкал/ч.

Q_S = Q_от + Q_г.cp = 116,325 + 26,3 = 142,625 Гкал/ч.

Q_потр = 149,2·744 = 106113 Гкал.

Q_ист = Q_потр + Q_{из.н.мес} + Q_уно = 106113 + 10637,7315 + 855,319 = 117 606,0505 Гкал.

d = [(10637,7315 + 855,319) /117606,0505]100 = 9,77%.

Год:

Отпуск тепловой энергии за год должен составить:

SQ_ист = 789274,902 Гкал.

Суммарные тепловые потери в тепловой сети, включая тепловые потери, обусловленные нормативной утечкой теплоносителя из трубопроводов, за год составляют:

Q_{из.н.год} + Q_ун.год = 96656,694 + 8152,944 = 104809,638 Гкал.

Доля d тепловых потерь в отпущенной источником теплоснабжения тепловой энергии за год составит:

d_год = [104809,638 / 789274,902]100 = 13,28%.

Приведенные результаты расчетов сведены в таблицу приложения 4П.

 

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РЕЖИМОВ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ.

 

2.1. Общие положения.

2.1.1. Режимы функционирования тепловых сетей определяются характеристиками, которые разрабатываются по следующим показателям:

- расход тепловой энергии в тепловой сети (отпуск тепловой энергии в тепловую сеть);

- разность температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, или температура теплоносителя в обратном трубопроводе, при заданной температуре теплоносителя в подающем трубопроводе;

- расход теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах;

- мощность электродвигателей насосов, необходимая для передачи тепловой энергии, и затраты электроэнергии на передачу тепловой энергии;

- удельный расход теплоносителя;

- удельные затраты электроэнергии на передачу тепловой энергии.

2.1.2. Характеристики режимов функционирования тепловых сетей могут быть изображены графически, в виде графиков изменения значений показателей режимов функционирования в зависимости от метеоусловий на всем протяжении расчетного периода, или в табличном виде.

2.1.3. Характеристики режимов функционирования тепловых сетей разрабатываются для отопительного и неотопительного периодов года.

2.1.4. Основой для расчета нормативных значений показателей режимов функционирования тепловых сетей служат договоры о теплоснабжении, заключаемые теплоснабжающими организациями с абонентами (потребителями тепловой энергии), и технические характеристики источников теплоснабжения и тепловых сетей.

В каждом договоре приводится следующая исходная информация:

- расчетная часовая тепловая нагрузка отопления, приточной вентиляции, кондиционирования воздуха при расчетных значениях температуры наружного воздуха для каждого из этих видов теплового потребления;

- средняя часовая за неделю тепловая нагрузка горячего водоснабжения с обязательным указанием затрат тепловой энергии на циркуляцию воды в местных системах горячего водоснабжения;

- принципиальные схемы присоединения каждой из систем теплопотребления, их расчетные параметры и степень автоматизации.

2.1.5. Информация о режимах отпуска тепловой энергии источником теплоснабжения содержится в утвержденном теплоснабжающей организацией графике регулирования тепловой нагрузки (графики температуры, расхода и давления теплоносителя в подающих и обратных коллекторах), а также графике отпуска тепловой энергии в зависимости от температуры наружного воздуха.

2.1.6. Нормативные значения показателей режима функционирования системы теплоснабжения определяются как минимум для следующих характерных значений температуры наружного воздуха:

- значение температуры наружного воздуха, соответствующее началу и окончанию отопительного периода, t_н = +8 °С;

- значение температуры наружного воздуха t_н.и, соответствующее излому графика температуры теплоносителя;

- среднее значение температуры наружного воздуха отопительного периода t_н.ср.

- значение температуры наружного воздуха t_от.p, расчетное для проектирования отопления.

2.1.7. Для открытых систем теплоснабжения, в которых температура воды, поступающей на горячее водоснабжение, не регулируется, определение показателей режима функционирования системы теплоснабжения необходимо производить также для значения температуры наружного воздуха, при котором водоразбор на горячее водоснабжение с подающего трубопровода переводится на обратный. Нормативные значения показателей режима функционирования тепловой сети при этом значении температуры наружного воздуха следует определять как для режима отбора из подающего, так и режима отбора из обратного трубопроводов тепловой сети.

 

2.2. Определение нормативных значений расхода тепловой энергии (теплового потока).

2.2.1. Нормативные значения расхода тепловой энергии в системе теплоснабжения (отпуска тепловой энергии) определяются для всех характерных значений температуры наружного воздуха. Вид графика нормативных значений расхода тепловой энергии (теплового потока) приведен на рис. 1.

2.2.2. Нормативные значения отпуска тепловой энергии, Гкал/ч, складываются из требуемых значений теплового потребления всех потребителей системы теплоснабжения (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха, горячее водоснабжение) при данном значении температуры наружного воздуха и нормативных значений тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети, а также с потерянным теплоносителем:

Q_ист.н = Q_потр.н + Q_из.н + Q_у.н,                                                (25)

где Q_потр.н, Q_из.н, Q_у.н - тепловое потребление, тепловые потери теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети и с утраченным теплоносителем, при характерном значении температуры наружного воздуха, Гкал/ч.

2.2.3. Требуемые значения теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха) определяются на основе расчетных значений тепловой нагрузки этих видов теплового потребления пересчетом их на характерные значения температуры наружного воздуха; значения теплового потребления на горячее водоснабжение одинаковы для всех значений температуры наружного воздуха и равны средней часовой за неделю тепловой нагрузке горячего водоснабжения каждого потребителя тепловой энергии.

Расчетные значения тепловой нагрузки принимаются по сведениям, содержащимся в договорах теплоснабжения, при заключении которых абонентами представляются обоснования соответствующих расчетных значений тепловой нагрузки (проектная информация, расчет, результаты испытаний).

Пересчет расчетных значений тепловой нагрузки видов теплового потребления, Гкал/ч, кроме нагрузки горячего водоснабжения, на характерное значение температуры наружного воздуха производится, как это было сделано выше (п. 1.3.8), по формуле вида:

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н)/(t_в - t_от.р).

2.2.4. Значения требуемого расхода тепловой энергии, Гкал/ч, на компенсацию тепловых потерь в системах горячего водоснабжения при циркуляции в них горячей воды и на отопление ванных комнат определяются в открытых и закрытых системах теплоснабжения определенной долей средней часовой за неделю тепловой нагрузки горячего водоснабжения потребителей: DQ_г.ср = K_тнQ_г.ср.

Размер указанной доли нагрузки горячего водоснабжения зависит от наличия и протяженности отдельных тепловых сетей горячего водоснабжения между ЦТП и местными системами, а также полотенцесушителей в местных системах горячего водоснабжения; кроме этого, размер компенсации тепловых потерь в местных системах горячего водоснабжения зависит от наличия и качества тепловой изоляции на их стояках.

Значения коэффициента K_тп, учитывающего тепловые потери в системах горячего водоснабжения и затраты тепловой энергии на отопление ванных комнат, приведены в таблице:

 

Система горячего водоснабжения	Коэффициент Kтп, учитывающий тепловые потери в системах горячего водоснабжения
	с наружной сетью	без наружной сети
с изолированными стояками
с полотенцесушителями	0,25	0,2
без полотенцесушителей	0,15	0,1
с неизолированными стояками
с полотенцесушителями	0,35	0,3
без полотенцесушителей	0,25	0,2

 

2.2.5. В диапазоне спрямления температурного графика, что обусловлено необходимостью обеспечения нормативного значения температуры воды для горячего водоснабжения, при отсутствии на тепловом пункте технических средств для обеспечения требуемых значений температуры теплоносителя в подающем трубопроводе системы отопления к требуемому значению теплового потребления должен быть введен поправочный коэффициент, зависящий от размера несоответствия значений температуры подаваемого теплоносителя температурному графику регулирования отопительной нагрузки и определяемый по формуле (26) Методики:

х = (t₁' - t_н) / (t₁ - t_н),

где t₁' - значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети в диапазоне спрямления температурного графика,°С.

2.2.6. Нормативные значения потерь тепловой энергии теплопередачей через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети и потерь, обусловленных потерями теплоносителя, для характерных значений температуры наружного воздуха определяются по указаниям главы 1.4 Методики, а также Приложения 10 к ней (или приложения 5М).

Нормативные значения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей, Гкал/ч, для характерных значений температуры наружного воздуха можно определять по формулам (10.1) и (10.2) Приложения 10 к Методике (или формулам (1) и (2) приложения 5М):

Q_из.н.п. = {0,7K_подp(M_под + 0,12L_под)[(t_1н + t_2н)0,5 - t_гр.от)] + K_над.пpM_над.п(t_1н - t_нх)}10^-6;

Q_из.н.о. = {0,3K_подp(M_под + 0,12L_под)[(t_1н + t_2н)0,5 - t_гр.от)] + K_над.оpM_над.о(t_2н - t_нх)}10^-6.

где K_под, K_над.п, K_над.о - условный коэффициент теплопередачи трубопроводов тепловой сети подземной и надземной прокладки; при надземной прокладке для подающих и обратных трубопроводов - раздельно, ккал/м²ч°С;

M_под, M_над.п, M_над.о - материальная характеристика обоих трубопроводов при подземной прокладке, подающих и обратных трубопроводов - при надземной, м²;

L_под - общая длина подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки от источников теплоснабжения до потребителей тепловой энергии, м;

t_1н и t_2н - нормативные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при характерном значении температуры наружного воздуха, °С;

t_гр.от - среднее за отопительный период значение температуры грунта на глубине заложения оси трубопроводов тепловой сети, °С;

t_нх - характерное значение температуры наружного воздуха, °С.

Условный коэффициент теплопередачи трубопроводов, ккал/м²ч°С, можно определить по формулам (10.3), (10.4) и (10.4а) Приложения 10 или формулам (3), (4) и (4а) Приложения 5М:

- подземная прокладка

K_под = Q_{из.н.год}/p(M_под + 0,12L_под)[0,5(t_1год + t_2год) - t_гр.год];

- надземная прокладка

K_над.п = Q_{из.н.год.п}/pM_над.п(t_1год - t_н.год)

K_над.о = Q_{из.н.год.о}/pM_над.о(t_2год - t_н.год)

где Q_{из.н.год}, Q_{из.н.год.п}, Q_{из.н.год.о} - нормативные значения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов надземной прокладки от источников теплоснабжения до потребителей при среднегодовых условиях функционирования, ккал/ч;

t_1год, t_2год - среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети,°С;

t_гp.год и t_н.год - среднегодовые значения температуры грунта на глубине заложения оси трубопроводов и наружного воздуха, °С.

Значения материальной характеристики трубопроводов тепловой сети, м² определяются из выражений (10.5), (10.6) и (10.6а) Приложения 10 или формулам (5), (6) и (6а) Приложения 5М:

- подземная прокладка

M_под = 2Sd_нL;

- надземная прокладка

M_над.п = Sd_нL;

M_над.о = Sd_нL

где d_н - наружный диаметр трубопроводов, м;

L - длина участка тепловой сети с трубопроводами одного диаметра, м.

Как видно из рассмотрения вышеприведенных формул, необходимо предварительно определить нормативные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при характерных значениях температуры наружного воздуха. Для этого по общеизвестным формулам следует построить температурный график регулирования отпуска тепловой энергии:

t₃ = t_в + 0,5(t_3p - t_2p)(t_в - t_н)/(t_в - t_н.p) + 0,5(t_3p + t_2p - 2t_в)[(t_в - t_н)/(t_в - t_н.р)]^1/(l+n);

t₂ = t₃ - (t_3p - t_2p)(t_в - t_н)/(t_в -t_н.р);

t₁ = (1 + u_p)t₃ - u_рt₂.

Подставив расчетные значения температуры теплоносителя в подающем, обратном трубопроводах тепловой сети и после смешения перед системами отопления, после соответствующих преобразований получим:

t₃ = 18 + 12,5(18 - t_н)/48 + 64,5[(18 - t_н)/48]^0,8;

t₂ = t₃ - 25(18 - t_н)/48;

t₁ = 3,2t₃ - 2,2t₂.

Для определения значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, подставим в формулу для определения t₁ значение t_1и = 70 °С:

70 = 3,2t_3и - 2,2t_2и.

Далее решаем систему трех уравнений с тремя неизвестными относительно значения температуры наружного воздуха t_и, соответствующего точке излома температурного графика; получаем уравнение степени 0,8:

0,11(18 - t_и)^0,8 - 0,053t_и - 1,0 = 0.

Решение этого уравнения методом постепенных приближений дает:

t_н.и = 1,1 °С.

Значения температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети и после смешения перед системами отопления, соответствующие t_н.и = 1,1 °С, определяем по приведенным выше формулам:

t_3и = 18 + 12,5(18 - 1,1 )/48 + 64,5[(18 - 1,1)/48]^0,8 = 50,4 °С;

t_2и = t_3и - 25(18 - 1,1)/48 = 41,6 °С.

Для определения значений температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети и после смешения перед системами отопления, соответствующих началу и окончанию отопительного периода, т.е. при t_н = 8 °С, воспользуемся также общепринятыми формулами определения температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети t_2с и после смешения перед системами отопления t_3с в диапазоне спрямления температурного графика (при постоянном располагаемом напоре на выводах источника теплоснабжения):

t_3с = t_1и - (t_1и - t_н)(t₁ - t₃)/(t₁ - t_н);

t_2с = t_1и - (t_1и - t_н)(t₁ - t₂)/(t₁ - t_н);

где t_1и - значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома температурного графика регулирования, минимально необходимое для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения, °С; принимается t_1и = 70 °С.

Определим предварительно значения температуры теплоносителя в подающем, обратном трубопроводах тепловой сети и после смешения перед системами отопления, по температурному графику центрального регулирования отопления, соответствующие t_н = 8 °С:

t₃ = 18 + 12,5(18 - t_н)/48 + 64,5[(18 - t_н)/48]^0,8 = 18 + 12,5(18 - 8)/48 + 64,5[(18 - 8)/48]^0,8 = 39 °С;

t₂ = t₃ - 25(18 - t_н)/48 = 39 - 25·10/48 = 33,8 °С;

t₁ = 3,2t₃ - 2,2t₂ = 3,2·39 - 2,2·33,8 = 50,5 °C.

Таким образом, при t_н = 8 °C:

t_3c = 70 - (70 - 8)(50,5 - 39)/(50,5 - 8) = 53,2 °C;

t_2c = 70 - (70 - 8)(50,5 - 33,8)/(50,5 - 8) = 45,6 °C.

Определим теперь значение температуры наружного воздуха, соответствующее точке срезки температурного графика регулирования тепловой нагрузки, подставив в формулу для определения t₁ значение t_1ср = 132,5 °С:

132,5 = 3,2t_3ср - 2,2t_2ср.

Далее решаем систему трех уравнений с тремя неизвестными относительно значения температуры наружного воздуха t_н.cp, соответствующего точке срезки температурного графика; получаем уравнение степени 0,8:

0,0327(18 - t_н.cp)^0,8 - 0,0158t_н.ср - 1=0.

Решение этого уравнения методом постепенных приближений дает:

t_н.ср = -22,95 °С.

Значения температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети и после смешения перед системами отопления, соответствующие t_н.cp = -22,95 °C, определяем по приведенным выше формулам построения температурного графика:

t₃ = 18 + 12,5(18 - 22,95)/48 + 64,5[(18 - 22,95)/48]^0,8 = 85,5 °С;

t₂ = 85,5 - 25(18 - 22,95)/48 = 64,1 °С.

Для определения значений температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети и после смешения перед системами отопления, соответствующих расчетному значению температуры наружного воздуха для проектирования отопления t_н.p = -30 °С, подставим известные расчетные значения температуры теплоносителя в подающем, обратном трубопроводах тепловой сети и после смешения перед системами отопления t_1p = 150 °C, t_2p = 70 °С и t_3р = 95 °C в формулы для определения температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети t_2cp и после смешения перед системами отопления t_3ср в диапазоне спрямления температурного графика (при постоянном располагаемом напоре на выводах источника теплоснабжения):

t_3cp = 132,5 - (132,5 + 30)(150 - 95)/(150 + 30) = 82,8 °С;

t_2cp= 132,5 - (132,5 + 30)(150 - 70)/(150 + 30) = 60,3 °С.

Численные значения температуры наружного воздуха и соответствующие им численные значения температуры теплоносителя в характерных точках температурного графика регулирования тепловой нагрузки сведены в нижеследующую таблицу:

 

№№ п/п	Характерная точка температурного графика	Температура наружного воздуха tн, °C	Температура теплоносителя t, °C
			в подающем трубопроводе t1	в обратном трубопроводе t2
1	Начало и конец отопительного периода.	tнк = 8	70,0	45,6
2	Точка излома температурного графика.	tн.и = 1,1	70,0	41,6
3	Точка срезки температурного графика.	tн.ср = -22,95	132,5	64,1
4	Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления.	tн.р = -30	132,5	60,3

 

Вид графика нормативных значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети приведен на рис. 2.

Теперь, зная нормативные значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и характерные значения температуры наружного воздуха (t_н.и и t_н.cp), можно определить нормативные значения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей, Гкал/ч, для известных характерных значений температуры наружного воздуха по формулам (10.1) и (10.2) Приложения 10 к Методике или формулам (1) и (2) приложения 5М.

Определим предварительно суммарное значение материальной характеристики трубопроводов тепловой сети подземной и надземной прокладки:

- подземная прокладка

M_под = 2Sd_нL = 2·15495,94 = 30991,88 м²;

- надземная прокладка

M_над.п = Sd_нL = 1226,1 м²;

M_над.o = Sd_нL = 1226,1 м².

Условный коэффициент теплопередачи трубопроводов K, ккал/м²ч°С, определим по приведенным выше формулам:

- подземная прокладка, формула (10.3)

K_под = Q_{из.н.год}/p(M_под + 0,12L_под) [0,5(t_1год + t_2год) - t_гр.год] =

= 10,648·10⁶/3,14(30991,88 + 0,12·106671)[0,5(79,1 + 42,9) - 9,0] = 1,4884 ккал/м²ч°С;

- надземная прокладка, формулы (10.4) и (10.4а)

K_над.п = Q_{из.н.год.п}/pM_над.п(t_1год - t_н.год) = 0,511·10⁶/3,14·1226,1(79,1 - 5,4) = 1,8009 ккал/м²ч°С;

K_над.о = Q_{из.н.год.о}/pM_над.о(t_2год - t_н.год) = 0,324·10⁶/3,14·1226,1(42,9 - 5,4) = 2,2442 ккал/м²ч°С.

Нормативные значения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей, Гкал/ч, для характерных значений температуры наружного воздуха определятся следующим образом.

1. Начало и конец отопительного периода (t_нк = 8 °С).

Q_из.н.п ={0,7K_подp(M_под + 0,12L_под)[(t_1н + t_2н)0,5 - t_гр.от] + K_над.пpM_над.п(t_1н - t_н.x)}10^-6 =

= {0,7·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(70+45,6)0,5 - 6,5] +

+ 1,8009·3,14·1226,1(70 - 8)}10^-6 = 7,783 Гкал/ч;

Q_из.н.о ={0,3K_подp(M_под + 0,12L_под)[(t_1н + t_2н) 0,5 - t_гр.от] + K_над.оpM_над.о(t_2н - t_н.x)}10^-6 =

={0,3·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(70 + 45,6)0,5 - 6,5] +

+ 2,2442·3,14·1226,1(45,6 - 8)}10^-6 = 3,476 Гкал/ч.

2. Точка излома температурного графика (t_н.и = 1,1 °С).

Q_из.н.п = {0,7·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(70 + 41,6)0,5 - 6,5] +

+ 1,8009·3,14·1226,1(70 - 1,1)}10^-6 = 7,541 Гкал/ч;

Q_из.н.о = {0,3·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(70 + 41,6)0,5 - 6,5] +

+ 2,2442·3,14·1226,1(41,6 - 1,1)}10^-6 = 3,379 Гкал/ч.

3. Точка срезки температурного графика (t_н.ср = -22,95 °С).

Q_из.н.п = {0,7·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(132,5 + 64,1)0,5 - 6,5] +

+ 1,8009·3,14·1226,1(132,5 + 22,95)}10^-6 = 13,9185 Гкал/ч;

Q_из.н.о = {0,3·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(132,5 + 64,1)0,5 - 6,5] +

+ 2,2442·3,14·1226,1(64,1 + 22,95)}10^-6 = 6,3919 Гкал/ч.

4. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления (t_н.р = -30 °С).

Q_из.н.п = {0,7·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(132,5 + 60,3)0,5 - 6,5] +

+ 1,8009·3,14·1226,1(132,5 + 30)}10^-6 = 14,0135 Гкал/ч;

Q_из.н.о = {0,3·1,4884·3,14(30991,88 + 0,12·106671)[(132,5 + 60,3)0,5 - 6,5] +

+ 2,2442·3,14·1226,1(60,3 + 30)}10^-6 = 6,303 Гкал/ч.

2.2.7. Определение нормативных значений требуемого теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха) при характерных значениях температуры наружного воздуха производится аналогично показанному выше, в разделе 2.2.

 

2.3. Определение нормативных значений температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловых сетей

2.3.1. Нормативные значения температуры теплоносителя, °С, в подающем трубопроводе тепловой сети для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода принимаются по температурному графику регулирования тепловой нагрузки, который разрабатывается на основе расчетных значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, видов теплового потребления и принятого метода регулирования тепловой нагрузки (таблица п. 2.2.6 настоящего Пособия и рис. 2 приложения).

2.3.2. В закрытых системах теплоснабжения нормативные значения разности значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых пунктов, °С, усредненные по всем потребителям, для характерных значений температуры наружного воздуха определяются делением значений расхода тепловой энергии, требуемой на тепловое потребление при этих значениях температуры наружного воздуха, на соответствующие значения расхода теплоносителя:

Dt_н = SQ_потр10³/cSG₁,                                                      (27)

где SQ_потр - значение расхода тепловой энергии, требуемой на тепловое потребление, Гкал/ч;

SG₁ - сумма соответствующих значений расхода теплоносителя в подающих трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах, т/ч.

Нормативные значения расхода тепловой энергии определяются по указаниям главы 2.2, расхода теплоносителя - главы 2.4 Методики.

Для определения усредненных по всем потребителям нормативных значений разности температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых пунктов для характерных значений температуры наружного воздуха, необходимо определить значения расхода тепловой энергии, требуемой на тепловое потребление.

А. Отопление.

1. Начало и конец отопительного периода (t_н.к = +8 °С).

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н)/(t_в - t_н.р) = 211,5(18 - 8)/(18 + 30) = 44,0625 Гкал/ч.

Поскольку для покрытия тепловой нагрузки горячего водоснабжения необходимо поддерживать температуру теплоносителя на уровне t_1и = 70 °С, следует определить поправочный коэффициент к требуемому значению теплового потребления на отопление (п.2.2.5 настоящего Пособия):

х = (t_1и - t_н.к)/(t₁ - t_н.к) = (70 - 8)/(50,5 - 8) = 1,459.

Таким образом, расход тепловой энергии на отопление при t_н.к = 8 °С составит:

Q_от = 1,459·44,0625 = 64,287 Гкал/ч.

2. Точка излома температурного графика (t_н.и = 1,1 °С).

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н.и)/(t_в - t_н.р) = 211,5(18 - 1,1)/(18 + 30) = 74,466 Гкал/ч.

3. Точка срезки температурного графика (t_н.ср = -22,95 °С).

Q_от = Q_от.р(t_в - t_н.ср)/(t_в - t_н.р) = 211,5(18 + 22,95)/(18 + 30) = 180,436 Гкал/ч.

4. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления (t_н.р = -30 °С).

Поскольку из-за «срезки температурного графика» значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети ниже требуемого по этому графику, необходимо определить поправочный коэффициент к требуемому значению теплового потребления на отопление (п. 2.2.5 настоящего Пособия):

х = (t_1ср - t_н.р)/(t_1p - t_н.p) = (132,5 + 30)/(150 + 30) = 0,9028.

Следовательно, расход тепловой энергии на отопление при t_н.р = -30 °С составит:

Q_от = 211,5·0,9028 = 190,9375 Гкал/ч.

Б. Горячее водоснабжение.

Тепловая нагрузка горячего водоснабжения не зависит от температуры наружного воздуха и составляет с учетом коэффициента K_тп = 1,25 (таблица п. 2.2.4 Пособия): Q_г.ср = 26,3 Гкал/ч.

Таким образом, расход тепловой энергии на отопление и горячее водоснабжение составит:

1. Начало и конец отопительного периода (t_н.к = +8 °С).

Q_потр = Q_от + Q_г.ср = 64,287 + 26,3 = 90,587 Гкал/ч.

2. Точка излома температурного графика (t_н.и = 1,1 °С).

Q_потр = 74,466 + 26,3 = 100,766 Гкал/ч.

3. Точка срезки температурного графика (t_н.cp = -22,95 °С).

Q_потр = 180,436 + 26,3 = 206,736 Гкал/ч.

4. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления (t_н.p = -30 °С).

Q_потр = 190,9375 + 26,3 = 217,2375 Гкал/ч.

Расчетный расход теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии определится:

- на отопление (при расчетном значении температуры наружного воздуха для проектирования отопления)

G_от = 211,5·10³/(150 - 70) = 2643,75 т/ч;

- на горячее водоснабжение, при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика (считая, для простоты, что схема подключения нагревателей горячего водоснабжения на всех тепловых пунктах одна и та же - смешанная, двухступенчатая, а установлены только регуляторы постоянства температуры горячей воды - п. 6 приложения 4М); определяется по формуле (2) приложения

G_г.б = 32,875·1,1(60 - 41,6 + 5)10³/(60 - 5)(70 - 41,6) = 541,74 т/ч;

- суммарный расчетный расход теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах потребителей

SG = 2643,75 + 541,74 = 3185,49 т/ч = 3212,26 м³/ч.

Расход теплоносителя в подающих трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах потребителей в характерных точках графика регулирования.

1. Начало и конец отопительного периода (t_нк = +8 °С).

Нормативное значение расхода теплоносителя на отопление определяется по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления, или теплообменников отопления при независимом присоединении систем отопления (п. 2.4.7в Методики).

Нормативное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение определяется тепловым расчетом теплообменников горячего водоснабжения (п. 2.4.6 Методики).

2. Точка излома температурного графика (t_н.и = 1,1 °С).

G_от = 2643,75 т/ч;

G_г.б = 541,74 т/ч;

SG = 2643,75 + 541,74 = 3185,49 т/ч.

3. Точка срезки температурного графика (t_н.ср = -22,95 °С).

Нормативное значение расхода теплоносителя на отопление определяется по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления, или теплообменников отопления при независимом присоединении систем отопления (п. 2.4.7 в Методики).

Нормативное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение определяется тепловым расчетом теплообменников горячего водоснабжения (п. 2.4.6 Методики).

4. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления (t_н.р = -30 °С).

Нормативное значение расхода теплоносителя на отопление определяется по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления, или теплообменников отопления при независимом присоединении систем отопления (п. 2.4.7 в Методики).

Нормативное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение определяется тепловым расчетом теплообменников горячего водоснабжения (п. 2.4.6 Методики).

Нормативное значение разности значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых пунктов, °С, усредненное по всем потребителям, для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика (для этой точки графика определены нормативные значения расхода тепловой энергии и теплоносителя) определяется по формуле (27) Методики:

Dt_н = SQ_потр10³/cSG₁ = 107,341·10³/1,0·3185,49 = 33,7 °C.

Таким образом, значение температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии, усредненное по всем потребителям, для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика, по формуле (28) Методики составит:

t_2и = 70 - 33,7 = 36,3 °С,

что на 5,3 °С ниже, чем по температурному графику регулирования отопления (за счет охлаждения теплоносителя в I ступени теплообменников горячего водоснабжения).

2.3.3. Нормативное значение температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети (коллекторе источника теплоснабжения) меньше нормативных значений этого показателя режима на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии на нормативные значения падения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети от каждого из потребителей до источника теплоснабжения. Среднее нормативное значение падения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на участках между потребителями и источником теплоснабжения, обусловленное тепловыми потерями трубопроводов, определяется выражением:

Dt_тп2н = t_2н.аб - t_2н.и, °С,                                                       (29)

где t_2н.аб и t_2н.и - нормативные значения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей и обратном коллекторе источника теплоснабжения, °С.

2.3.4. Нормативные значения падения температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, °С, определяются формулами:

Dt_тп1н = Q_тп1н10³/сG_1тc;                                                     (30)

Dt_тп2н = Q_тп2н10³/сG_2тс,                                                   (30a)

где Q_тп1н и Q_тп2н - нормативные значения тепловых потерь подающими и обратными трубопроводами тепловой сети при характерном значении температуры наружного воздуха, Гкал/ч;

G_1тс и G_2тс - нормативные значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах при характерном значении температуры наружного воздуха, т/ч.

Указания по определению тепловых потерь трубопроводами тепловых сетей приведены в главе 1.4 Методики и в Приложении 5М.

Вид графиков нормативных значений разности температуры теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, °С, а также нормативных значений температуры теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети приведен на рис. 3 приложения.

Вид графика нормативных значений расхода теплоносителя в тепловой сети приведен на рис. 4 приложения.

 

2.4. Определение нормативных значений удельного расхода теплоносителя в подающих трубопроводах.

2.4.1. Нормативное значение удельного часового расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети, т/Гкал, определяется как отношение нормативного значения часового за сутки расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети для характерного значения температуры наружного воздуха к нормативному значению часового расхода тепловой энергии в системе теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха:

g_1н = G_1н/Q_ист.н,                                                           (31)

где G_1н - нормативное значение расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети при каждом характерном значении температуры наружного воздуха, т/ч;

Q_ист.н - нормативное значение расхода тепловой энергии в системе теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха, Гкал/ч.

2.4.2. Нормативное значение удельного расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети определяется для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха.

Так, для точки излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки нормативное значение удельного расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети определится:

g_1н = 3185,49/107,341 = 29,68 т/Гкал.

Вид графика нормативных значений удельного расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети, т/Гкал, приведен на рис. 5 приложения.

 

2.5. Определение нормативных значений абсолютных и удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии.

2.5.1. Нормативное значение затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии определяется по мощности электродвигателей насосов, необходимой для нормального функционирования тепловой сети:

- подпиточные насосы источников теплоснабжения;

- сетевые насосы источников теплоснабжения;

- подкачивающие насосы на подающем и обратном трубопроводах тепловой сети;

- подмешивающие насосы в тепловой сети;

- дренажные насосы;

- насосы отопления и горячего водоснабжения, а также подпиточные насосы тепловой сети II контура отопления на центральных тепловых пунктах (ЦТП).

Нормативные значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии определяются для характерных значений температуры наружного воздуха.

Основой для определения нормативных значений затрат электроэнергии являются, кроме нормативных значений расхода теплоносителя, перекачиваемого указанными насосами, значения развиваемого насосами напора, необходимого для нормального функционирования тепловой сети, а также характеристики установленных и функционирующих насосов.

2.5.2. Мощность, кВт, требуемая для перекачки теплоносителя центробежными насосами, определяется по формуле:

N = GrH/3600·102 h_пh_н,                                                     (32)

где G - объемный расход теплоносителя, перекачиваемого насосом, м³/ч;

r - плотность теплоносителя при его температуре, кг/м³;

Н - напор, развиваемый насосом при расходе G, м;

h_п, h_н - коэффициенты полезного действия (КПД) передачи и насоса.

Например, для точки излома температурного графика (t_н.и = 1,1 °С) нормативная мощность, кВт, требуемая для перекачки теплоносителя сетевыми насосами, при функционировании двух из трех установленных сетевых насосов типа СЭ1250-140 определится:

N = 3212,26·991,67·130/2·3600·102·0,82·0,98 = 701,69 кВт.

2.5.3. Нормативные значения среднесуточных затрат электроэнергии, кВтч, на передачу тепловой энергии определяются как произведение значения суммарной нормативной мощности, требуемой для нормального функционирования тепловой сети, на продолжительность их функционирования при характерном значении температуры наружного воздуха:

Э = S 24N,                                                                (35)

где SN - суммарная нормативная мощность электродвигателей рабочих насосов, необходимая для нормального функционирования тепловой сети, кВт.

Для точки излома температурного графика, значение среднесуточных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии сетевыми насосами определится:

Э = 24·701,69 = 16840,56 кВтч.

2.5.4. Нормативное значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, кВтч/Гкал, для каждого характерного значения температуры наружного воздуха определяется отношением нормативного значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии к нормативному значению отпуска тепловой энергии источниками теплоснабжения в тепловую сеть при одном и том же значении температуры наружного воздуха:

э = SЭ / SQ_ист,                                                            (36)

где SЭ - нормативное среднесуточное значение затрат электроэнергии в тепловой сети при ее нормальном функционировании для определенного характерного значения температуры наружного воздуха, кВтч;

Q_ист - нормативное значение среднесуточного расхода теплоты, отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую сеть единой системы теплоснабжения при том же значении температуры наружного воздуха, Гкал.

Таким образом, нормативное значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии сетевыми насосами для точки излома температурного графика составит:

э = 16840,56 / 107,341 = 156,9 кВтч/Гкал.

Вид графика нормативных значений электрической мощности электродвигателей насосов и удельных затрат электрической энергии на передачу тепловой энергии приведен на рис. 6 приложения.