МЕТОДИЧЕСКОЕ ПИСЬМО
НИИ АТМОСФЕРА
от 17 мая 2000 года № 335/33-07
О проведении расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу по
"Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час"
1. Область применения "Методики".
Область применения "Методики" для водогрейных котлов, указанная в названии "Методики" и в разделе "Общие положения", - до 25 МВт (20 Гкал/ч) - связана с не совсем корректным переводом мощности котлов из одной размерности в другую. До специального уточнения действие данной "Методики" следует распространять на водогрейные котлы мощностью до 35 МВт (30 Гкал/ч).
2. Раздел 1, п.1.2.
Приведены неправильные значения удельных масс диоксида азота и оксида углерода. Их значения составляют соответственно 2,05 и 1,25 кг/нм3.
3. Раздел 1, п.1.4.
До специального уточнения значения коэффициента K, учитывающего характер топлива, следует принимать равным:
|
- для нефти, дизельного и других жидких топлив |
0,355 |
|
- для сланцев, дров, торфа |
0,375 |
Значение объемов сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм3) топлива, Vсг, полученное по формуле (7), является приведенным к стандартному коэффициенту избытка воздуха a0 =1,4.
4. Раздел 2, п.2.1.1, п.2.1.2.
В формуле (15) значение свободного члена равно 0,03.
При расчетах
валовых выбросов оксидов азота величина расчетного расхода топлива Bp в формуле (17) имеет размерность [нм3/с]
- для газообразного топлива, [кг/с] - для мазута и других видов жидкого
топлива. При этом численное значение Bp
при определении валовых выбросов должно соответствовать средней за
рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. Таким образом, значение
коэффициента 
(удельного выброса оксидов азота при
сжигании рассматриваемого топлива) при определении валовых выбросов будет
меньше, чем значение при определении максимальных
выбросов.
Безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения bt, определяется по формуле (18) только в том случае, если на котле имеет место предварительный подогрев воздуха в воздухоподогревателе или осуществляется рециркуляция дымовых газов. Здесь tгв - температура горячего воздуха, подаваемого для горения, °С.
Для всех остальных случаев bt = 1.
В формулах (21), (22) и (28), (29) степень рециркуляции дымовых газов (r) и доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, (d) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектном исполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовых газов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляции составляет, как правило, 5-12%, максимальные значения не превышают 20%. Доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20-30%.
5. Раздел 2, п.2.1.3.
В формуле (31) для углей и сланцев при отсутствии характеристики гранулометрического состава в сертификатах на топливо или по опытным данным значение R6 следует принимать равным 40%. При сжигании дров или торфа до уточнения расчетных формул R6 = 50%.
В формуле (32) при вычислении at используется величина концентрации О2 за котлом, что для котлов малой мощности является допустимым. При отсутствии данных по содержанию О2 за котлом по результатам инструментальных замеров следует принимать at по режимной карте или (при отсутствии режимной карты) по справочным данным. При отсутствии какой-либо информации следует принимать at = 2,5.
6. Раздел 2, п.2.2.
При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). В этом случае величина расхода топлива B имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с, [тыс. нм3/год] - при определении валовых выбросов в т/год.
7. Раздел 2, п.2.3.
Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода величина расхода топлива B имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с, [тыс. нм3/год] - при определении валовых выбросов в т/год.
8. Раздел 3, п.3.1.
До уточнения значения
численных коэффициентов Ki, входящих
в формулу (42), реальный объем газов определяется по приближенному соотношению
(42) при сжигании сланцев, дров и торфа - как для бурых углей, при сжигании
жидких топлив - как для мазута (
- соответствует
фактическим данным).
9. Раздел 3, п.3.2.
Расчеты выбросов твердых частиц по формуле (43) следует производить только в том случае, если имеются данные замеров Гун (содержания горючих в уносе, %) для рассматриваемого случая.
При расчете выбросов по формулам (44)-(46) при отсутствии данных замеров до специального уточнения ориентировочные значения доли золы топлива в уносе аун следует принимать равными:
|
для дров и торфа |
0,10 |
топки шахтные, шахтно-цепные, скоростного горения |
|
|
0,25 |
слоевые топки бытовых теплогенераторов |
|
для сланцев |
0,15 |
топки наклонно-переталкивающие, слоевые |
Для камерных топок с твердым шлакоудалением для котлов производительностью от 25 до 30 т/ч аун = 0,95.
При сжигании угля выбросы угольной золы следует классифицировать по содержанию в ней двуокиси кремния (за исключением случаев, когда для конкретного вида золы установлены значения ПДК или ОБУВ). Обычно содержание двуокиси кремния в угольной золе составляет 30-60%, что соответствует пыли неорганической с ПДКм.р = 0,3 мг/м3 (код 2908). Аналогично классифицируется и зола, образующаяся при сжигании торфа (содержание SiO2 составляет 30-60%).
При сжигании дров выбросы золы (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как взвешенные вещества (ПДКм.р = 0,5 мг/м3, код 2902).
Так называемые "коксовые остатки", образующиеся при сжигании твердого топлива (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как сажа (ПДКм.р = 0,15 мг/м3, код 328).
При сжигании мазута и нефти в составе твердых частиц определяются выбросы мазутной золы в пересчете на ванадий в соответствии с п.3.3 и сажи по следующей формуле:
.
Данная формула для определения выбросов сажи получена на основании формулы (46) путем совместного преобразования формул (44) и (45).
При сжигании дизельного топлива и других легких жидких топлив определяются выбросы только сажи по вышеприведенной формуле.
До специального уточнения значение q4 для нефти следует принимать равным 0,1%, для дизельного и других легких жидких топлив - 0,08%.
10. Раздел 3, п.3.4.
При расчетах выбросов бенз(а)пирена необходимо учитывать, что при работе котла на нагрузках меньше номинальной концентрация бенз(а)пирена в отходящих газах увеличивается. Поэтому необходимо определять максимальные выбросы бенз(а)пирена как при работе котла на максимальной фактической нагрузке, так и при работе на минимальной фактической нагрузке с целью всесторонней оценки загрязнения атмосферного воздуха и обоснованного установления нормативов выбросов.
11. Раздел 3, п.3.4.2.
До уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема qv < 250 кВт/м3 и qv > 500 кВт/м3.
12. Раздел 3, п.3.4.3.
Концентрацию бенз(а)пирена, определенную по формуле (58), для расчета максимальных валовых выбросов по формуле (1) необходимо привести к избытку воздуха a = 1,4 по формуле (2).
Главный специалист П.М. Шемяков
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЛОЕВЫХ ТОПОК ДЛЯ КОТЛОВ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ ³ 1 кг/с [1]
|
№ п/п |
Топливо |
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт |
Видимое теплонапряжение |
Потери тепла |
Доля золы, уносимой газами аун |
Давление воздуха под решеткой Pp, кгс/м2 |
Температура дутьевого воздуха tв, °С |
||||
|
зеркала горения qF, кВт/м2 |
объема топки qv, кВт/м3 |
от химической неполноты сгорания q3, % |
со шлаком q4шп, % |
с уносом q4ун, % |
суммарная от механического недожога q4, % |
||||||
|
1. |
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепными решетками обратного хода |
||||||||||
|
1.1 |
Каменные угли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа донецкого, печорского и др. марок Г, Д, Ж
|
1,3-1,6* |
1390-1750 |
290-470 |
до 0,1 |
2,5 |
4,5 |
7,0 |
15,0 |
до 50 |
30 |
|
|
типа сучанского марок Г, Д
|
1,3-1,6* |
1270-1520 |
290-470 |
до 0,1 |
3,0 |
5,0 |
8,0 |
15,0 |
до 50 |
30 |
|
|
кузнецкие марок Г, Д
|
1,3-1,6* |
1390-1750 |
290-470 |
до 0,1 |
1,5 |
2,0-5,0** |
4,0-7,0** |
15 |
до 50 |
30 |
|
|
кузнецкие марок ГСС (выход летучих >20%)
|
1,3-1,6* |
1390-1750 |
290-470 |
до 0,1 |
3,0 |
12,0 |
15,0 |
34,0 |
до 50 |
30 |
|
1.2 |
Бурые угли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа ирша-бородинского
|
1,3-1,6* |
1390-1750 |
290-470 |
до 0,1 |
0,5 |
4,0 |
4,5 |
50,0 |
до 50 |
до 200 |
|
|
типа назаровского
|
1,3-1,6* |
1270-1520 |
290-470 |
до 0,1 |
1,0 |
4,0 |
5,0 |
50,0 |
до 50 |
до 200 |
|
|
типа азейского
|
1,3-1,6* |
1390-1750 |
290-470 |
до 0,1 |
1,5 |
4,0 |
5,5 |
50,0 |
до 50 |
до 200 |
|
2 |
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками |
||||||||||
|
2.1 |
Донецкий антрацит марок АС, АМ, АО
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
5,0 |
6,0 |
11,0 |
15,0 |
до 100 |
30 |
|
2.2 |
Каменные угли типа донецкого, печорского и др. марок Г, Д, Ж
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
4,0 |
4,0 |
8,0 |
15,0 |
до 100 |
30 |
|
|
кузнецкие марок Г, Д
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
3,5 |
3,0 |
6,5 |
20,0 |
до 100 |
30 |
|
|
кузнецкие марок ГСС (выход летучих >20%)
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
4,5 |
8,0 |
12,5 |
20,0 |
до 100 |
30 |
|
2.3 |
Бурые угли типа ирша-бородинского
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
2,0 |
3,0 |
5,0 |
20,0 |
до 100 |
до 200 |
|
|
типа назаровского
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
- |
- |
- |
20,0 |
до 100 |
до 200 |
|
|
типа азейского
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
3,0 |
3,5 |
6,5 |
20,0 |
до 100 |
до 200 |
|
3 |
Топки с цепной решеткой прямого хода |
||||||||||
|
3.1 |
Донецкий антрацит марок АС, АМ, АО
|
до 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1,0 |
5,0 |
5,0 |
10,0 |
10,0 |
до 100 |
30 |
____________________
* Большее значение - для котлов производительностью менее 3 кг/с.
** Большее значение - для углей марки Г.
Примечания:
1. Применение топок с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой для вновь проектируемых котельных допускается для котлов производительностью < 1 кг/с при наличии технико-экономического обоснования.
2. Для каменных углей (кроме марок СС) аун и q4ун пропорциональны содержанию в топливе пылевых частиц. В таблице даны величины q4ун при содержании пылевых частиц размером 0-0,09 мм - 2,5%.
3. Значение q4 для топок с пневмомеханическими забрасывателями при сжигании каменных и бурых углей приведены для рядового топлива с максимальным размером куска 40 мм и содержанием мелочи 0-6,0 мм до 60%.
4. При характеристиках топлива, отличных от указанных в таблице, aт и q4 оценивают по опытным данным.
Расчетные характеристики шахтных и камерных топок [2]
|
№ п/п |
Топливо |
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт |
Видимое теплонапряжение |
Температура дутьевого воздуха tв, °С |
|
|
зеркала горения qF, кВт/м2 |
объема топки qv, кВт/м3 |
||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
1. |
Шахтные топки с наклонной решеткой |
||||
|
1.1. |
Торф кусковой Wp = 40%, Ap = 0,6% |
|
1280 |
230-350 |
до 250 |
|
1.2. |
Древесные отходы Wp = 50% |
|
580 |
230-350 |
до 250 |
|
2. |
Топки скоростного горения |
||||
|
2.1. |
Рубленая щепа Wp = 50% |
1,2 |
5800-6960* |
230-350 |
до 250 |
|
2.2. |
Дробленые отходы и опилки Wp = 50% |
1,3 |
2320-4640* |
230-350 |
до 250 |
|
3. |
Камерные топки (при пылевидном сжигании с твердым шлакоудалением) |
||||
|
|
Каменные угли |
1,2 |
|
255 |
|
|
|
Бурые угли |
1,2 |
|
290 |
|
|
|
Фрезерный торф |
1,2 |
|
255 |
|
|
|
Мазут |
1,1 |
|
405 |
|
|
|
Природный газ |
1,1 |
|
405 |
|
|
____________________ * Меньшее значение - для котлов производительностью менее 10 т/ч |
|||||
Расчетные характеристики топок с решетками типа РПК [3]
|
Наименование характеристики |
Марка решетки |
|||
|
РПК-1-900-915 |
РПК-1000/915 |
РПК-1-1000/915 |
РПК-1-1000/1220 |
|
|
Видимое теплонапряжение зеркала горения (qF), кВт/м2 |
700-900 |
700-900 |
700-900 |
700-900 |
|
Видимое теллонапряжение объема топки (qv), кВт/м3 |
230-350 |
230-350 |
230-350 |
230-350 |
|
Давление воздуха под решеткой, кгс/м2 |
80-100 |
80-100 |
80-100 |
80-100 |
|
Площадь решетки, м2 |
0,82 |
0,91 |
1,01 |
1,34 |
Общие сведения о топочных устройствах для сжигания твердого топлива
|
Тип топки |
Тип решетки |
Общие сведения |
|
С ручным забором топлива |
РПК |
Предназначена для установки в малых паровых и водогрейных котлах для слоевого сжигания каменных, бурых углей и антрацитов марок AM и АС. |
|
С пневмомеханическими забрасывателями и колосниковой решеткой |
ЗП-РПК |
Предназначены для установки в небольших паровых котлах для сжигания грохоченых и рядовых каменных и бурых углей, а также антрацитов марок АМ и АС. Содержание мелочи (0-6 мм) в угле не должно превышать 60%. |
|
С пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода |
ТЧ |
Предназначена для сжигания грохоченых антрацитов марок AM и АС. |
|
С пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода |
ТЛЗМ |
Для котлов относительно небольшой теплопроизводительности. |
|
ТЧЗ |
Для более мощных котлов. |
|
|
|
Используется неравномерность распределения топлива по длине полотна при подаче его пневмомеханическим ротационным эабрасывателем: куски топлива, пролетая через все топочное пространство. |
Техническая характеристика котлов КЕ-14С [3]
|
Наименование характеристики |
Марка котла |
|||||||
|
КЕ-2,5-14С |
КЕ-4-14С |
КЕ-6,5-14С |
КЕ-10-14С |
КЕ-25-14С |
||||
|
Производительность, т/ч |
2,5 |
4,0 |
6,5 |
10,0 |
25 |
|||
|
Давление, кгс/см2 |
14 |
14 |
14 |
14 |
14 |
|||
|
Температура пара, °С насыщенного |
194 |
194 |
194 |
194 |
194 |
|||
|
КПД котла, (при сжигании каменных углей) |
81-83 |
81-83 |
81-83 |
81-83 |
87 |
|||
|
Тип топочн. устройства |
ЗП-РПК-2 1800/1525 |
ТЛЗМ-1870/2400 |
ТЛЗМ-1870/3000 |
ТЛЗМ-2700/3000 |
ТЧЗ-2700/5600 |
|||
|
Площадь зеркала горения, м2 |
2,75 |
3,3 |
4,4 |
6,4 |
13,4 |
|||
|
Размеры топочной камеры: |
||||||||
|
ширина, мм |
2270 |
2270 |
2270 |
2874 |
2730 |
|||
|
глубина, мм |
1690 |
1690 |
1690 |
2105 |
|
|||
|
объем, м3 |
|
|
|
|
61,67 |
|||
Техническая характеристика котла Е-1/9-1М [3]
|
Наименование |
Показатель |
|
Номинальная паропроизводительность, т/ч |
1,0 |
|
Давление пара, кгс/см2 |
9,0 |
|
КПД котла, % |
80-81 |
|
Объем топочного пространства, м3 |
2,2 |
Техническая характеристика котлов ДЕ-14-ГМ [3]
|
Наименование характеристики |
Марка котлов |
|||||||||
|
ДЕ-4-14ГМ |
ДЕ-6,5-14ГМ |
ДЕ-10-14ГМ |
ДЕ-16-14ГМ |
ДЕ-25-14ГМ |
||||||
|
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
|
|
Производительность, т/ч |
4,14 |
6,73 |
10,35 |
16,56 |
26,88 |
|||||
|
Давление, кгс/см2 |
14 |
14 |
14 |
14 |
14 |
|||||
|
Температура пара, °С насыщенного |
194 |
194 |
194 |
194 |
194 |
|||||
|
КПД котла, % |
89 |
91 |
89 |
91 |
89 |
92 |
90 |
92 |
91 |
93 |
|
Тип топочного устройства |
Горелки ГМ-2,5 |
Горелки ГМ-4,5 |
Горелки ГМ-7 |
Горелки ГМ-10 |
Горелки ГМП-16 |
|||||
|
Объем топочной камеры, м3 |
8,01 |
11,20 |
17,14 |
22,5 |
29,0 |
|||||
|
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт |
1,1 |
1,05 |
1,1 |
1,05 |
1,1 |
1,05 |
1,1 |
1,05 |
1,1 |
1,05 |
|
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м3 |
385 |
380 |
445 |
440 |
440 |
435 |
540 |
535 |
645 |
640 |
|
Температура воды на выходе из экономайзера, °С |
147 |
142 |
143 |
139 |
133 |
130 |
143 |
138 |
152 |
145 |
|
Температура газов за экономайзером, °С |
192 |
156 |
191 |
155 |
172 |
143 |
194 |
157 |
172 |
140 |
Техническая характеристика котлов КВ-ГМ [3]
|
Наименование характеристики |
Марка котлов |
||||||||
|
КВ-ГМ-4 |
КВ-ГМ-6,5 |
КВ-ГМ-10 |
КВ-ГМ-20 |
||||||
|
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
||
|
Теплопроизводительность, Гкал/ч |
4,0 |
6,5 |
10,0 |
20,0 |
|||||
|
Расход топлива, м3/ч, кг/ч |
500 |
515 |
800 |
830 |
1220 |
1260 |
2450 |
2520 |
|
|
Температура уходящих газов, °С |
245 |
150 |
245 |
153 |
230 |
185 |
242 |
190 |
|
|
КПД котла, % |
86 |
90 |
87 |
91 |
88 |
92 |
88 |
92 |
|
|
Размеры топочной камеры: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ширина, мм |
2040 |
2040 |
2580 |
2580 |
|||||
|
глубина, мм |
2496 |
3520 |
3904 |
6384 |
|||||
Техническая характеристика котлов КВ-ТС со слоевым сжиганием твердого топлива [3]
|
Наименование характеристики |
Марка котла |
|||||
|
КВ-ТС-4,0 |
КВ-ТС-6,5 |
КВ-ТС-10 |
КВ-ТС-20 |
КВ-ТС-10 с воздухо- подогревателем |
КВ-ТС-20 с воздухо- подогревателем |
|
|
Теплопроизводительность, Гкал/ч |
4,0 |
6,5 |
10,0 |
20,0 |
10,0 |
20,0 |
|
КПД котла, % |
81-82 |
81-82 |
81-82 |
81-82 |
82-83 |
82-83 |
|
Температура уходящих газов, °С |
225 |
225 |
220 |
230 |
205 |
218 |
|
Объем топочной камеры, м3 |
16,3 |
22,7 |
38,5 |
61,6 |
38,5 |
61,6 |
|
Температура горячего воздуха, °С |
- |
- |
- |
- |
210 |
226 |
|
Длина цепной решетки, мм |
3000 |
4000 |
4000 |
6500 |
4000 |
6500 |
|
Ширина цепной решетки, мм |
1870 |
1870 |
2700 |
2700 |
2700 |
2700 |
ПРИСОСЫ ВОЗДУХА В КОТЛАХ И СИСТЕМАХ ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯ НА НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ [1]
А. Присосы воздуха по газовому тракту котла
|
Элементы газового тракта котла |
Величина |
|
|
Топочные камеры пылеугольных и газомазутных котлов |
Газоплотные |
0,02 |
|
С металлической обшивкой труб экрана |
0,05 |
|
|
С обмуровкой и металлической обшивкой |
0,07 |
|
|
С обмуровкой без обшивки |
0,10 |
|
|
Топочные камеры слоевых топок |
Механические и полумеханические |
0,10 |
|
Ручные |
0,30 |
|
|
Газоходы конвективных поверхностей нагрева |
Газоплотный газоход от топки до воздухоподогревателя (величина присоса распределяется равномерно по расположенным в газоходе поверхностям нагрева) |
0,02 |
|
Негазоплотные газопроводы: |
|
|
|
Фестон, ширмовый перегреватель |
0 |
|
|
|
Первый котельный пучок котлов производительностью £ 50 кг/с |
0,05 |
|
|
Второй котельный пучок котлов производительностью £ 50 кг/с |
0,10 |
|
|
Первичный перегреватель |
0,03 |
|
|
Промежуточный перегреватель |
0,03 |
|
|
Переходная зона прямоточного котла |
0,03 |
|
|
Экономайзер котлов производительностью >50 кг/с(каждая ступень) |
0,02 |
|
|
Экономайзер котлов производительностью £ 50 кг/с (каждая ступень) |
|
|
|
Стальной |
0,08 |
|
|
Чугунный с обшивкой |
0,10 |
|
|
Чугунный без обшивки |
0,20 |
|
|
Трубчатые воздухонагреватели |
|
|
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0,03 |
|
|
Котлов производительностью £ 50 кг/с (каждая ступень) |
0,06 |
|
|
Регенеративные воздухоподогреватели (вместе "горячая" и "холодная" набивки) |
|
|
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0,15 |
|
|
Котлов производительностью £ 50 кг/с (каждая ступень) |
0,20 |
|
|
Пластинчатые воздухоподогреватели (каждая ступень) |
0,10 |
|
Золоуловители |
Электрофильтры |
|
|
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0,10 |
|
|
Котлов производительностью £ 50 кг/с (каждая ступень) |
0,15 |
|
|
Циклонные и батарейные |
0,05 |
|
|
Скрубберы |
0,05 |
|
Газоходы за котлом |
Стальные (каждые 10 п.м.) |
0,01 |
|
|
Кирпичные борова (каждые 10 п.м.) |
0,05 |
Б. Присосы воздуха в системы пылеприготовления
|
С бункером пыли под разрежением |
Среднее значение Daпл |
С горячим вдуванием пыли в топку |
|||
|
при работе под разрежением |
среднее значение Daпл |
при работе под давлением |
среднее значение Daпл |
||
|
С шаровыми барабанными мельницами при сушке горячим воздухом |
0,10 |
С молотковыми мельницами |
0,04 |
С молотковыми мельницами |
0,00 |
|
С шаровыми барабанными мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов |
0,12 |
Со среднеходными мельницами |
0,04 |
Со среднеходными мельницами |
0,00 |
|
С молотковыми мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов |
0,06 |
С мельницами- вентиляторами и устройством нисходящей сушки |
0,20-0,25* |
|
|
|
Со среднеходными мельницами |
0,06 |
|
|
|
|
____________________
* Верхний предел для высоковлажных топлив
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКИХ ТОПЛИВ [1]
|
№ п/п |
Марка топлива |
Класс |
Рабочая масса топлива, состав, % |
Низшая теплота сгорания |
Предельные значения, % |
||||||||||||
|
|
Ar |
|
|
Cr |
Hr |
Nr |
Or |
средняя |
минимальная |
|
Ar |
Sr |
|||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
1 |
Мазут 40 и 100 |
Низко- сернистый |
0,15 |
0,03 |
0,39 |
87,33 |
11,90 |
0,20* |
41,68 |
9955 |
40,82 |
9749 |
1,0 |
0,14 |
0,5 |
||
|
2 |
Мазут 40 и 100 |
Мало- сернистый |
0,20 |
0,03 |
0,85 |
86,58 |
12,04 |
0,30* |
40,53 |
9680 |
39,21 |
9365 |
1,0 |
0,14 |
1,0 |
||
|
3 |
Мазут 40 и 100 |
Сернистый |
0,49 |
0,05 |
1,80 |
85,71 |
11,45 |
0,50* |
39,57 |
9451 |
38,29 |
9145 |
1,0 |
0,14 |
2,0 |
||
|
4 |
Мазут 40 и 100 |
Высоко- сернистый |
1,00 |
0,06 |
2,55 |
85,04 |
10,64 |
0,71* |
39,06 |
9329 |
37,57 |
8973 |
1,0 |
0,14 |
3,5 |
||
_____________
* Для расчетов принимать как кислород
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТВЕРДЫХ ТОПЛИВ [1]
|
№ п/п |
Бассейн, месторождение |
Марка |
Класс или продукт обогащения |
Рабочая масса топлива, состав, % |
Низшая теплота сгорания |
Выход летучих Vdaf, % |
||||||||
|
|
Ar |
|
|
Cr |
Hr |
Nr |
Or |
|
|
|||||
|
|
Эстония |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
142 |
Эстон-сланец |
сланец |
0-300 мм |
12,0 |
44,4+16,7** |
1,0 |
0,4 |
19,9 |
2,6 |
0,1 |
2,9 |
9,00 |
2150 |
90,0 |
|
|
Россия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
143 |
Ленинград- сланец |
сланец |
0-300 мм |
11,0 |
48,2+17,4** |
1,0 |
0,3 |
17,3 |
2,2 |
0,1 |
2,5 |
7,66 |
1830 |
85,9 |
|
144 |
Кашпирское |
сланец |
0-300 мм |
14,0 |
58,9+8,3** |
1,2 |
1,2 |
10,9 |
1,4 |
0,3 |
3,8 |
4,60 |
1100 |
80,0 |
|
145 |
Коцебинское и Перелюбское* |
сланец |
пласт 1 |
35,0 |
32,5+8,5** |
0,6 |
1,7 |
15,6 |
1,9 |
0,2 |
4,0 |
6,30 |
1500 |
87,8 |
|
|
Украина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
146 |
Болтышское* |
сланец |
- |
32,0 |
45,7+1,4** |
0,6 |
0,3 |
13,5 |
1,9 |
0,3 |
4,3 |
5,74 |
1370 |
81,0 |
|
147 |
Росторф |
фрез- |
торф |
- |
50,0 |
6,3 |
0,1 |
24,7 |
2,6 |
1,1 |
15,2 |
8,12 |
1940 |
70,0 |
_________________
* Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб.
** Первое слагаемое - зола, второе - диоксид углерода карбонатов.
ОБЪЕМЫ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ТВЕРДЫХ И ЖИДКИХ ТОПЛИВ [1]
|
№ п/п |
Бассейн, месторождение |
Марка |
Класс или продукт обогащения |
|
|
|
|
|
|||
|
м3/кг при a = 1, t = 0°C и p = 101,3 кПа |
|||||||||||
|
142 |
Эстон-сланец |
сланец |
0-300 мм |
2,41 |
0,38 |
1,90 |
0,48 |
2,76 |
|||
|
143 |
Ленинград-сланец |
сланец |
0-300 мм |
2,08 |
0,33 |
1,65 |
0,41 |
2,39 |
|||
|
144 |
Кашпирское |
сланец |
0-300 мм |
1,29 |
0,22 |
1,02 |
0,35 |
1,59 |
|||
|
145 |
Коцебинское и Перелюбское |
сланец |
пласт 1 |
1,83 |
0,31 |
1,45 |
0,67 |
2,43 |
|||
|
146 |
Болтышское* |
сланец |
- |
1,59 |
0,26 |
1,26 |
0,63 |
2,15 |
|||
|
147 |
Росторф (фрезторф) |
торф |
- |
2,38 |
0,46 |
1,89 |
0,95 |
3,30 |
|||
|
|
Жидкие топлива |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
Мазут |
40 и 100 |
Низкосернистый |
10,92 |
1,63 |
8,63 |
1,50 |
11,76 |
|||
|
2 |
Мазут |
40 и 100 |
Малосернистый |
10,91 |
1,62 |
8,62 |
1,52 |
11,76 |
|||
|
3 |
Мазут |
40 и 100 |
Сернистый |
10,70 |
1,61 |
8,45 |
1,45 |
11,51 |
|||
|
4 |
Мазут |
40 и 100 |
Высокосернистый |
10,44 |
1,61 |
8,25 |
1,36 |
11,22 |
|||
_______________
* Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб.
Литература
1. Тепловой расчет котлов. Нормативный метод (издание третье, переработанное и дополненное). - СПб., ВТИ, НПО ЦКТИ, 1998.
2. Р.И.Эстеркин. Котельные установки. - Л., Энергоатомиздат, ЛО, 1989.
3. Е.Ф.Бузников, К.Ф.Роддатис, Э.Я.Берзиньш. Производственные и отопительные котельные. - М., Энергоатомиздат, 1984.
Приказ НИИ Атмосфера
от 11.09.2001 № 838/33-07
ИЗМЕНЕНИЯ
к методическому письму НИИ Атмосфера № 335/33-07 от 17 мая 2000 г.
"О проведении расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу по "Методике определения выбросов вредных веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час"
Пункт 3.
Значение коэффициента K в формуле (7), учитывающего характер топлива, следует принимать для торфа и дров равным 0,400.
Пункт 5.
В формуле (31) коэффициент 0,35 заменяется на 11,0.
Пункт 6.
При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). Расход натурального топлива в формуле (35) г/с (т/г) рассчитывается по формуле
B (г/с) = 103 rг (кг/нм3) · B (нм3/с),
B (т/год) = rг (кг/нм3) · B (тыс. нм3/с),
где rг - плотность газа, кг/нм3.
При наличии в газообразном топливе сероводорода (H2S), концентрация которого в газе определена в объемных процентах, содержание серы в топливе на рабочую массу в процентах рассчитывается по соотношению
где 
= 1,536 кг/нм3 - плотность
сероводорода при нормальных условиях,
H2S - объемная концентрация сероводорода в газе, %.
Пункт 7.
Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода по формуле (38) требуется, чтобы величина расхода топлива имела размерность [г/с] - при определении максимальных выбросов и [т/г] - при определении валовых выбросов.
Расход топлива
в г/с и т/год в этом случае рассчитывается по формулам, приведенным в
предыдущем пункте. При этом значение низшей теплоты сгорания газообразного
топлива [МДж/нм3] необходимо
перевести в размерность [МДж/кг], т.е.
разделить на плотность газа rг
[кг/нм3]. Таким образом, формула (38) для газообразного топлива
принимает следующий вид:
- при определении максимальных выбросов
MCO = B · CCO (1 – q4 / 100),
где B - расход топлива, нм3/с;
CCO - имеет размерность [г/нм3];
- при определении валовых выбросов
MCO = 10-3 · B · CCO (1 – q4 / 100),
где B - расход топлива, тыс.нм3/с;
CCO - имеет размерность [кг/тыс.нм3].
Пункт 11.
До уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются и на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема qv < 250 кВт/м3 и qv > 500 кВт/м3.
Пункт 12.
Новая редакция:
Вносится изменение в формулу (60)
Kзу = 1 - hZ / 100
Уточняется определение показателя tн:
где tн - температура насыщения пара при давлении в барабане паровых котлов или воды на выходе из котла для водогрейных котлов.