Система нормативных документов в строительстве

 

СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

 

 

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

 

THERMAL PERFORMANCE DESIGN OF BUILDINGS

 

СП 23-101-2004

 

УДК 697.1

ОКС 91.120.01

Ж24

Дата введения 2004-06-01

 

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

 

1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским институтом строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), Мосгосэкспертизой, Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (ОАО «ЦНИИпромзданий»), Федеральным государственным унитарным предприятием — Центром методологии нормирования и стандартизации в строительстве (ФГУП ЦНС), Центральным научно-исследовательским и проектным институтом типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭПжилища) и группой специалистов

 

ВНЕСЕН Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России

 

2 ОДОБРЕН и РЕКОМЕНДОВАН для применения в качестве нормативного документа Системы нормативных документов в строительстве письмом Госстроя России от 26.03.2004 г. № ЛБ-2013/9

 

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ с 1 июня 2004 г. совместным приказом ОАО «ЦНИИпромзданий» и ФГУП ЦНС № 01 от 23 апреля 2004 г.

 

4 ВЗАМЕН СП 23-101-2000

 

 

ВВЕДЕНИЕ

 

Свод правил по проектированию тепловой защиты зданий содержит методы проектирования, расчета теплотехнических характеристик ограждающих конструкций, рекомендации и справочные материалы, позволяющие реализовывать требования СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».

Положения Свода правил позволяют проектировать здания с рациональным использованием энергии путем выявления суммарного энергетического эффекта от использования архитектурных, строительных и инженерных решений, направленных на экономию энергетических ресурсов.

В Своде правил приведены рекомендации по выбору уровня теплозащиты на основе теплового баланса здания, по расчету приведенного сопротивления теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций, требования к конструктивным и архитектурным решениям зданий с точки зрения их теплозащиты. Установлены методы определения сопротивления воздухо-, паропроницанию, теплоустойчивости наружных ограждающих конструкций, теплоэнергетических параметров здания, предложены форма и методика заполнения электронной версии энергетического паспорта здания.

При разработке Свода правил использованы положения действующих нормативных документов, прогрессивные конструктивные решения наружных ограждений, наиболее эффективные технические решения теплозащиты зданий, примененные на различных объектах Российской Федерации, работы Общества по защите природных ресурсов, а также следующие зарубежные стандарты:

DIN EN 832 — Европейский стандарт. «Теплозащита зданий — расчеты энергопотребления на отопление — жилые здания»;

Строительные нормы Великобритании 1995 — часть L. «Сбережение топлива и энергии»;

SAP BRE — Стандарт Великобритании. «Государственная стандартная методика расчета энергопотребления в жилых зданиях»;

SS02 42 30 — Шведский стандарт. «Конструкции из листовых материалов с теплопроводными включениями — Расчет сопротивления теплопередаче»;

Rt 2000 — Франция. «Постановление о теплотехнических характеристиках новых зданий и новых частей зданий» от 29.11.2000;

EnEV 2002 — ФРГ. «Постановление об энергосберегающей тепловой защите и энергосберегающих отопительных установках зданий» от 16.11.2001.

Настоящий Свод правил разработали: канд. техн. наук Ю.А. Матросов, канд. техн. наук И.Н. Бутовский, инж. П.Ю. Матросов (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук B.C. Беляев (ЦНИИЭПжилища), канд. техн. наук В.И. Ливчак (Мосгосэкспертиза), В.А. Глухарев (Госстрой России), Л.С. Васильева (ФГУП ЦНС).

В разработке отдельных разделов и приложений принимали также участие: канд. техн. наук А.Я. Шарипов (СантехНИИпроект) — раздел 7; д-р техн. наук Ю.А. Табунщиков (АВОК) — раздел 11 и приложение X; канд. техн. наук Г.К. Климова (НИИСФ РААСН) — приложения В и Г; канд. техн. наук И.Я. Киселев (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук В.В. Фетисов (ОАО «Теплопроект»), канд. техн. наук О.М. Мартынов (Госстрой России) — приложение Е; канд. техн. наук В.А. Могутов (НИИСФ РААСН); В.А. Тарасов (Декенинк Н.В.) — подраздел 9.4 и приложение Л; Б.А. Семенов (Поволжский региональный УИЦ по проблемам строительства при Саратовском ГТУ) — приложение Ж.

 

1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

 

Настоящий Свод правил распространяется на проектирование тепловой защиты ограждающих конструкций вновь возводимых и реконструируемых зданий различного назначения (далее — зданий) с нормируемыми параметрами микроклимата помещений (температурой и влажностью).

 

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

 

Перечень нормативных документов, на которые приведены ссылки, дан в приложении А.

 

3 ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

 

Термины, применяемые в настоящем нормативном документе, и их определения приведены в приложении Б.

 

4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

4.1 При теплотехническом проектировании тепловой защиты зданий в каждом конкретном случае последовательно решаются следующие задачи.

4.1.1 Определение параметров наружных климатических условий — согласно 5.1 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-01, влажностного режима помещений зданий — согласно СНиП 23-02 для соответствующего пункта строительства, параметров внутренней среды — согласно 5.2 настоящего Свода правил.

4.1.2 Выбор класса энергетической эффективности зданий С, В или А согласно СНиП 23-02.

4.1.3 Определение уровня тепловой защиты — согласно разделу 6 настоящего Свода правил в соответствии с СНиП 23-02 для отдельных ограждающих конструкций по нормируемым значениям сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций для всех зданий либо по нормируемому удельному расходу тепловой энергии на отопление для гражданских (жилых и общественных) зданий. Эта задача решается при заполнении энергетического паспорта здания согласно разделу 18 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.4 Проектирование ограждающей конструкции. В ходе проектирования определяют расчетные характеристики строительных материалов и конструкций согласно 5.3 настоящего Свода правил, рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче как фасада здания, так и отдельных элементов ограждающих конструкций согласно разделу 9 настоящего Свода правил, сопоставляют результат с уровнем, определенным в 4.1.3, и вносят при необходимости изменения как в проект здания в целом, так и в проект ограждающей конструкции; проверяют ограждающую конструкцию на защиту от переувлажнения согласно разделу 13 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.5 Выбор светопрозрачных ограждающих конструкций по требуемому сопротивлению теплопередаче, определенному в 4.1.3, и воздухопроницаемости — согласно разделу 12 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.6 Расчет в необходимых случаях теплоустойчивости ограждающих конструкций в летнее время и теплоустойчивости помещений в холодный период года — согласно разделу 11 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

4.1.7 Проектирование конструкций полов по нормируемым значениям теплоусвоения — согласно разделу 14 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-02.

Заканчивают проектирование тепловой защиты зданий составлением раздела проекта «Энергоэффективность» согласно разделу 16 настоящего Свода правил.

4.2 Процедуры выбора теплозащитных свойств ограждающих конструкций более детально представлены в разделе 6.

Для облегчения решения каждой из этих задач в последующих разделах настоящего документа разработаны соответствующие методики и примеры расчетов.

 

5 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ

 

5.1 НАРУЖНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ

 

5.1.1 Расчетную температуру наружного воздуха t_ext, °C, следует принимать по средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 согласно СНиП 23-01 для соответствующего городского или сельского населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетную температуру следует принимать для ближайшего пункта, который указан в СНиП 23-01.

5.1.2 Продолжительность отопительного периода z_ht, сут, и среднюю температуру наружного воздуха t_ht, °С, в течение отопительного периода следует принимать согласно СНиП 23-01 (таблица 1, графы 13 и 14 — для медицинских и детских учреждений, графы 11 и 12 — в остальных случаях) для соответствующего города или населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетные параметры отопительного периода следует принимать для ближайшего пункта, который указан в СНиП 23-01. Величину градусо-суток D_d в течение отопительного периода следует вычислять по формуле

D_d = (t_int - t_ht) z_ht,                                                                (1)

где t_int — расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С, определяемая согласно указаниям 5.2.

5.1.3 Средний удельный вес наружного воздуха в течение отопительного периода , Н/м³, следует рассчитывать по формуле

,                                                        (2)

где t_ht — то же, что и в 5.1.2, °С.

5.1.4 Среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период , кг/м³ следует рассчитывать по формуле

,                                                (3)

где t_int — то же, что и в 5.1.2, °С;

t_ext — то же, что и в 5.1.1, °С.

 

5.2 ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННЕЙ СРЕДЫ

 

Параметры воздуха внутри жилых и общественных зданий из условия комфортности следует определять согласно таблице 1 — для холодного периода года, и таблице 2 — для теплого периода года. Параметры воздуха внутри зданий производственного назначения следует принимать согласно ГОСТ 12.1.005 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.

5.2.1 Расчетная относительная влажность воздуха внутри жилых и общественных зданий должна быть не выше значений, приведенных в графе 4 таблиц 1 и 2: внутри зданий производственного назначения — по ГОСТ 12.1.005 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.

Обеспеченность условий эксплуатации ограждающих конструкций следует устанавливать в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности следующим образом:

- определяют по карте зону влажности (влажная, нормальная, сухая) согласно приложению В СНиП 23-02; при этом в случае попадания пункта на границу зон влажности следует выбирать более влажную зону;

- определяют влажностный режим помещений (сухой, нормальный, влажный или мокрый) в зависимости от расчетной относительной влажности и температуры внутреннего воздуха в соответствии с таблицей 1 СНиП 23-02;

- устанавливают согласно таблице 2 СНиП 23-02 условия эксплуатации ограждающих конструкций (А или Б) в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности.

5.2.2 Расчетная температура воздуха внутри жилых и общественных зданий t_int для холодного периода года должна быть не ниже минимальных значений оптимальных температур, приведенных в таблице 1 согласно ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002. Для остальных зданий, не указанных в таблице 1, параметры воздуха следует принимать по минимальным значениям оптимальной температуры по ГОСТ 30494, ГОСТ 12.1.005 и нормам проектирования соответствующих зданий. Расчетная температура воздуха внутри здания t_int для теплого периода года должна быть не выше допустимых значений, приведенных в таблице 2 согласно ГОСТ 30494.

5.2.3 Температура внутренних поверхностей наружных ограждений здания, где имеются теплопроводные включения (диафрагмы, сквозные включения цементно-песчаного раствора или бетона, межпанельные стыки, жесткие соединения и гибкие связи в многослойных панелях, оконные обрамления и т.д.), в углах и на оконных откосах не должна быть ниже, чем температура точки росы воздуха внутри здания t_d (таблица 3) при расчетной относительной влажности j_int и расчетной температуре t_int внутреннего воздуха (таблица 1). Для жилых и общественных зданий температура точки росы t_d приведена в таблице 3 при соответствующих минимальных температурах и относительной влажности, приведенных в таблице 1.

 

Таблица 1 — Оптимальная температура и допустимая относительная влажность воздуха внутри здания для холодного периода года

 

№ п.п.	Тип здания	Температура воздуха внутри здания tint, °С	Относительная влажность внутри здания jint, %, не более
1	Жилые	20-22	55
2	Поликлиники и лечебные учреждения	21-22	55
3	Дошкольные учреждения	22-23	55
Примечания 1 Для зданий, не указанных в таблице, температуру воздуха tint относительную влажность воздуха jint внутри зданий и соответствующую им температуру точки росы следует принимать согласно ГОСТ 30494 и нормам проектирования соответствующих зданий. 2 Параметры микроклимата специальных общеобразовательных школ-интернатов, детских дошкольных и оздоровительных учреждений следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами и нормами Министерства здравоохранения.

 

Таблица 2 — Допустимые температура и относительная влажность воздуха внутри здания для теплого периода года

 

№ п.п.	Тип здания	Температура воздуха внутри здания tint, °С	Относительная влажность внутри здания jint, %, не более
1	Жилые	24-28	60
2	Поликлиники и лечебные учреждения	24-28	60
3	Дошкольные учреждения	24-28	60

Таблица 3 — Температура точки росы воздуха внутри здания для холодного периода года

 

№ п.п.	Тип здания	Температура точки росы td, °С
1	Жилые, школьные и другие общественные здания (кроме приведенных в 2 и 3)	10,7
2	Поликлиники и лечебные учреждения	11,6
3	Дошкольные учреждения	12,6

 

5.3 ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ

 

5.3.1 При проектировании теплозащиты используют следующие расчетные показатели строительных материалов и конструкций (по приложению Д для условий эксплуатации ограждающих конструкций А или Б согласно СНиП 23-02):

- расчетный коэффициент теплопроводности l, Вт/(м·°С);

- коэффициент теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м²·°С);

- удельная теплоемкость (в сухом состоянии) с₀, кДж/(кг·°С);

- коэффициент паропроницаемости m, мг/(м·ч·Па), или сопротивление паропроницанию R_vr, м²·ч·Па/мг;

- термическое сопротивление воздушных прослоек R_a.l, м²·°С/Вт;

- сертифицированные значения приведенного сопротивления теплопередаче окон, балконных дверей, фонарей , м²·°С/Вт;

- сертифицированные значения коэффициентов затенения непрозрачными элементами t и относительного пропускания солнечной радиации окон k;

- сопротивление воздухопроницанию R_a, м²·ч·Па/кг, или его сертифицированные значения, м²·ч/кг, для окон и балконных дверей;

- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения r_s;

- коэффициент теплового излучения поверхности (тепловая эмиссия) e.

Примечание — Допускается расчетные теплотехнические показатели эффективных теплоизоляционных материалов (минераловатных, стекловолокнистых и полимерных), а также материалов, не приведенных в приложении Д, принимать согласно теплотехническим испытаниям по методике приложения Е, проведенным аккредитованными испытательными лабораториями.

 

5.3.2 Рекомендации по выбору эффективных теплоизоляционных материалов приведены в приложении Ж.

 

5.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТАПЛИВАЕМЫХ ПЛОЩАДЕЙ И ОБЪЕМОВ ЗДАНИЙ

 

5.4.1 Отапливаемую площадь здания следует определять как площадь этажей (в том числе и мансардного, отапливаемого цокольного и подвального) здания, измеряемую в пределах внутренних поверхностей наружных стен, включая площадь, занимаемую перегородками и внутренними стенами. При этом площадь лестничных клеток и лифтовых шахт включается в площадь этажа.

В отапливаемую площадь здания не включаются площади теплых чердаков и подвалов, неотапливаемых технических этажей, подвала (подполья), холодных неотапливаемых веранд, неотапливаемых лестничных клеток, а также холодного чердака или его части, не занятой под мансарду.

5.4.2 При определении площади мансардного этажа учитывается площадь с высотой до наклонного потолка 1,2 м при наклоне 30° к горизонту; 0,8 м — при 45° — 60°; при 60° и более — площадь измеряется до плинтуса.

5.4.3 Площадь жилых помещений здания подсчитывается как сумма площадей всех общих комнат (гостиных) и спален.

5.4.4 Отапливаемый объем здания определяется как произведение отапливаемой площади этажа на внутреннюю высоту, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа.

При сложных формах внутреннего объема здания отапливаемый объем определяется как объем пространства, ограниченного внутренними поверхностями наружных ограждений (стен, покрытия или чердачного перекрытия, цокольного перекрытия).

Для определения объема воздуха, заполняющего здание, отапливаемый объем умножается на коэффициент 0,85.

5.4.5 Площадь наружных ограждающих конструкций определяется по внутренним размерам здания. Общая площадь наружных стен (с учетом оконных и дверных проемов) определяется как произведение периметра наружных стен по внутренней поверхности на внутреннюю высоту здания, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа с учетом площади оконных и дверных откосов глубиной от внутренней поверхности стены до внутренней поверхности оконного или дверного блока. Суммарная площадь окон определяется по размерам проемов в свету. Площадь наружных стен (непрозрачной части) определяется как разность общей площади наружных стен и площади окон и наружных дверей.

5.4.6 Площадь горизонтальных наружных ограждений (покрытия, чердачного и цокольного перекрытия) определяется как площадь этажа здания (в пределах внутренних поверхностей наружных стен).

При наклонных поверхностях потолков последнего этажа площадь покрытия, чердачного перекрытия определяется как площадь внутренней поверхности потолка.

 

6 ПРИНЦИПЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМИРУЕМОГО УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ

 

6.1 Основной задачей СНиП 23-02 является обеспечение проектирования тепловой защиты зданий при заданном расходе тепловой энергии на поддержание установленных параметров микроклимата их помещений. При этом в здании также должны обеспечиваться санитарно-гигиенические условия.

6.2 В СНиП 23-02 установлены три обязательных взаимно увязанных нормируемых показателя по тепловой защите здания, основанных на:

«а» — нормируемых значениях сопротивления теплопередаче для отдельных ограждающих конструкций тепловой защиты здания;

«б» — нормируемых величинах температурного перепада между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающей конструкции и температурой на внутренней поверхности ограждающей конструкции выше температуры точки росы;

«в» — нормируемом удельном показателе расхода тепловой энергии на отопление, позволяющем варьировать величинами теплозащитных свойств ограждающих конструкций с учетом выбора систем поддержания нормируемых параметров микроклимата.

Требования СНиП 23-02 будут выполнены, если при проектировании жилых и общественных зданий будут соблюдены требования показателей групп «а» и «б» либо «б» и «в», и для зданий производственного назначения — показателей групп «а» и «б». Выбор показателей, по которым будет вестись проектирование, относится к компетенции проектной организации или заказчика. Методы и пути достижения этих нормируемых показателей выбираются при проектировании.

Требованиям показателей «б» должны отвечать все виды ограждающих конструкций: обеспечивать комфортные условия пребывания человека и предотвращать поверхности внутри помещения от увлажнения, намокания и появления плесени.

6.3 По показателям «в» проектирование зданий осуществляется путем определения комплексной величины энергосбережения от использования архитектурных, строительных, теплотехнических и инженерных решений, направленных на экономию энергетических ресурсов, и поэтому возможно при необходимости в каждом конкретном случае установить меньшие, чем по показателям «а», нормируемые сопротивления теплопередаче для отдельных видов ограждающих конструкций, например, для стен (но не ниже минимальных величин, установленных в 5.13 СНиП 23-02).

6.4 В процессе проектирования здания определяется расчетный показатель удельного расхода тепловой энергии, который зависит от теплозащитных свойств ограждающих конструкций, объемно-планировочных решений здания, тепловыделений и количества солнечной энергии, поступающих в помещения здания, эффективности инженерных систем поддержания требуемого микроклимата помещений и систем теплоснабжения. Этот расчетный показатель не должен превышать нормируемый показатель.

6.5 Проектирование по показателям «в» дает следующие преимущества:

- отпадает необходимость для отдельных элементов ограждающих конструкций достижения заданных таблицей 4 СНиП 23-02 нормируемых значений сопротивления теплопередаче;

- обеспечивается энергосберегающий эффект за счет комплексного проектирования теплозащиты здания и учета эффективности систем теплоснабжения;

- большую свободу выбора проектных решений при проектировании.

 

 

Рисунок 1 — Схема проектирования тепловой защиты зданий

 

6.6 Схема проектирования тепловой защиты зданий согласно СНиП 23-02 представлена на рисунке 1. Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций следует выполнять в приведенной ниже последовательности:

- выбирают наружные климатические параметры согласно СНиП 23-01 и рассчитывают градусо-сутки отопительного периода;

- выбирают минимальные значения оптимальных параметров микроклимата внутри здания согласно назначению здания по ГОСТ 30494, СанПиН 2.1.2.1002 и ГОСТ 12.1.005. Устанавливают условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б;

- разрабатывают объемно-планировочное решение здания, рассчитывают показатель компактности зданий  и сравнивают его с нормируемым значением. Если расчетное значение больше нормируемого, то рекомендуется изменить объемно-планировочное решение с молью достижения нормируемого значения;

- выбирают требования показателей «а» или «в».

 

По показателям «а»

 

6.7 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций согласно нормируемым значениям ее элементов выполняют в нижеприведенной последовательности:

- определяют нормируемые значения сопротивлений теплопередаче R_req ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) по градусо-суткам отопительного периода; проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада Dt_п;

- рассчитывают энергетические параметры для энергетического паспорта, однако величину удельного расхода тепловой энергии не контролируют.

 

По показателям «в»

 

6.8 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций на основе нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания выполняют в следующей последовательности:

- определяют в качестве первого приближения поэлементные нормы по сопротивлению теплопередаче R_req ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) в зависимости от градусо-суток отопительного периода;

- назначают требуемый воздухообмен согласно СНиП 31-01, СНиП 31-02 и СНиП 2.08.02 и определяют бытовые тепловыделения;

- назначают класс здания (А, В или С) по энергетической эффективности и в случае выбора класса А или В устанавливают процент снижения нормируемых удельных расходов в пределах нормируемых величин отклонений;

- определяют нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания  в зависимости от класса здания, его типа и этажности и корректируют это значение в случае назначения класса А или В и подключения здания к децентрализованной системе теплоснабжения или стационарному электроотоплению;

- рассчитывают удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период , заполняют энергетический паспорт и сравнивают его с нормируемым значением . Расчет заканчивают в случае, если расчетное значение не превышает нормируемое.

Если расчетное значение  меньше нормируемого значения , то осуществляют перебор следующих вариантов с тем, чтобы расчетное значение не превышало нормируемое:

- понижением по сравнению с нормируемыми значениями уровня теплозащиты для отдельных ограждений здания, в первую очередь для стен;

- изменением объемно-планировочного решения здания (размеров, формы и компоновки из секций);

- выбором более эффективных систем теплоснабжения, отопления и вентиляции и способов их регулирования;

- комбинированием предыдущих вариантов.

В результате перебора вариантов определяют новые значения нормируемых сопротивлений теплопередаче R_req ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий, чердачных и цокольных перекрытий, окон, витражей и фонарей, наружных дверей и ворот), которые могут отличаться от выбранных в качестве первого приближения как в меньшую, так и в большую сторону. Это значение не должно быть ниже минимальных величин, указанных в 5.13 СНиП 23-02.

Проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада Dt_п.

6.9 Рассчитывают теплоэнергетические параметры согласно разделу 7 и заполняют энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.

 

7 ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ

 

7.1 Теплоэнергетические параметры следует определять независимо от выбора групп показателей «а» или «в» (6.2).

7.2 Основными параметрами, характеризующими расход тепловой энергии здания на нужды отопления, являются приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждения здания , Вт/(м²·°С), и условный коэффициент теплопередачи , Вт/(м²·°С), учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции. Приведенный коэффициент теплопередачи здания формируется теплозащитными свойствами всех элементов оболочки здания, включая все виды теплотехнических неоднородностей, создаваемых при проектировании ограждающих конструкций и формировании объемно-планировочного решения здания. Необходимый воздухообмен в здании обеспечивается степенью герметичности ограждающих конструкций здания, приточными отверстиями в ограждающих конструкциях здания, системой вытяжных устройств и предусмотренными в необходимых случаях системами механической вентиляции.

7.3 При определении  и учете вида системы теплоснабжения, к которой подключено здание, определяют коэффициент энергетической эффективности e систем отопления и теплоснабжения согласно 5.12 СНиП 23-02 и 7.4 настоящего Свода правил.

7.4 Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и централизованного теплоснабжения здания  определяется по формуле

,                                               (4)

где c₁ — расчетный коэффициент теплопотерь в системах отопления здания;

e₁ — расчетный коэффициент эффективности регулирования в системах отопления здания;

c₂ — расчетный коэффициент теплопотерь распределительных сетей и оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;

e₂ — расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;

c₃ — расчетный коэффициент теплопотерь магистральных тепловых сетей и оборудования системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до теплового или распределительного пункта;

e₃ — расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до теплового или распределительного пункта;

c₄ — расчетный коэффициент теплопотерь оборудования источника теплоснабжения;

e₄ — расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования источника теплоснабжения.

Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и децентрализованного (поквартирной, индивидуальной и автономной систем) теплоснабжения здания e_dec определяется по формуле

,                                                          (5)

где c₁, e₁, c₄, e₄ — то же, что и в формуле (4).

Значения коэффициентов, входящих в формулы (4) и (5), следует принимать с учетом требований СНиП 41-01 и по данным проекта осредненными за отопительный период.

При отсутствии проектных данных значения коэффициентов, входящих в формулы (4) и (5), рекомендуется принимать следующими:

c₁ = 1;

e₁ = 1 — при наличии автоматического регулирования температуры воздуха внутри помещений, включая автоматическое регулирование притока и вытяжки наружного воздуха; e₁=0,9 — при отсутствии автоматического регулирования притока и вытяжки наружного воздуха;

c₄ — принимается по паспортным или проектным данным для источника теплоты;

e₄ = 1 — при поквартирном (индивидуальном) теплогенераторе, а также при автономном источнике теплоты и автоматическом раздельном регулировании (в том числе и пофасадном) отпуска теплоты для систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения; e₄ = 0,85 — 0,88 — при отсутствии этих систем регулирования.

7.5 Расчетный коэффициент энергетической эффективности  систем отопления и теплоснабжения зданий, индивидуальные тепловые пункты которых подключаются через распределительные тепловые сети к локальным или централизованным источникам теплоты, следует определять с учетом всех коэффициентов оценки энергетической эффективности, входящих в формулу (4). При этом рекомендуется принимать следующие значения коэффициентов:

а) значения коэффициентов c₁ и e₁ принимаются согласно 7.4;

б) значение коэффициента c₂ для оборудования тепловых пунктов принимается по данным проекта и паспортных данных используемого оборудования и не должно быть ниже 0,97;

значение коэффициента e₂ для оборудования тепловых пунктов следует принимать равным:

0,98 — 1,0 — для полностью автоматизированных тепловых пунктов с раздельными контурами циркуляции на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, с автономным поддержанием температуры теплоносителя в зависимости от температуры наружного воздуха для систем отопления и вентиляции, обеспечивающих количественно-качественное пофасадное регулирование в зависимости от теплопотребления здания;

не более 0,8 — для автоматизированных тепловых пунктов с элеваторными узлами, работающими только по графику качественного регулирования;

в) значение коэффициента c₃ следует принимать для вновь проектируемых магистральных тепловых сетей; для действующих магистральных тепловых сетей — расчетом отношения количества подпитки к объему циркуляции в системе; при отсутствии данных для магистральных тепловых сетей, эксплуатируемых до 10 лет, — по проекту, более 10 лет, — 0,9;

значение коэффициента e₃ для магистральных и распределительных тепловых сетей следует принимать равным 0,88 с тепловыми пунктами, оборудованными элеваторными узлами; с тепловыми пунктами, оборудованными насосами смешения с регулируемым электроприводом, значение коэффициента e₃ допускается принимать равным 1;

г) значение коэффициента c₄ для действующего централизованного или локального источника теплоты следует принимать по эксплуатационным данным; при отсутствии этих данных — принимают по экспертной оценке путем обследования технического состояния основного и вспомогательного оборудования;

д) значение коэффициента e₄ следует принимать в зависимости от степени обеспечения количественно-качественного регулирования оборудования централизованного или локального источника теплоты равным:

1 — при полной автоматизации котельной и обеспечении количественно-качественного регулирования;

не более 0,8 — при обеспечении только качественного регулирования.

7.6 При отсутствии данных о системах теплоснабжения коэффициент энергетической эффективности принимают равным: e_des = 0,5 — при подключении здания к существующей системе централизованного теплоснабжении; e_des = 0,85 — при подключении здания к автономной крышной или модульной котельной на газе; e_des = 0,35 — при стационарном электроотоплении; e_des = 1 — при подключении к тепловым насосам с электроприводом; e_des=0,65 — при подключении здания к прочим системам теплоснабжения.

7.7 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена за счет:

а) изменения объемно-планировочных решений, обеспечивающих наименьшую площадь наружных ограждений, уменьшения числа наружных углов, увеличения ширины зданий, а также использования ориентации и рациональной компоновки многосекционных зданий;

б) снижения площади световых проемов жилых зданий до минимально необходимой по требованиям естественной освещенности;

в) блокирования зданий с обеспечением надежного примыкания соседних зданий;

г) устройства тамбурных помещений за входными дверями;

д) возможности размещения зданий с меридиональной или близкой к ней ориентацией продольного фасада;

е) использования эффективных теплоизоляционных материалов и рационального расположения их в ограждающих конструкциях, обеспечивающего более высокую теплотехническую однородность и эксплуатационную надежность наружных ограждений, а также повышения степени уплотнения стыков и притворов открывающихся элементов наружных ограждений;

ж) повышения эффективности авторегулирования систем обеспечения микроклимата, применения эффективных видов отопительных приборов и более рационального их расположения;

и) выбора более эффективных систем теплоснабжения;

к) размещения отопительных приборов, как правило, под светопроемами и теплоотражательной теплоизоляции между ними и наружной стеной;

л) утилизации теплоты удаляемого внутреннего воздуха и поступающей в помещение солнечной радиации.

7.8 Результаты расчета теплоэнергетических параметров заносят в энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.

 

8 ВЫБОР КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ НЕОБХОДИМУЮ ТЕПЛОЗАЩИТУ ЗДАНИЙ

 

Общая часть

 

8.1 Наружные ограждающие конструкции должны быть запроектированы таким образом, чтобы их приведенное сопротивление теплопередаче  было не меньше нормируемого значения R_req, определяемого по показателям «а» или «в» раздела 6.

8.2 Определение нормируемых значений согласно СНиП 23-02 показано на примере расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания в приложении К.

8.3 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций по нормируемому расходу тепловой энергии на отопление здания согласно СНиП 23-02 показан в примерах теплоэнергетических расчетов уровня тепловой защиты в приложении И.

8.4 Рекомендуемые типы технических решений наружных стен (с учетом требований 8.11—8.17) и окон, уровни их теплозащиты для основных селитебных и промышленных зон территории Российской Федерации приведены в таблицах 4 и 5.

 

Таблица 4 — Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций наружных стен

 

Материал стены		Сопротивление теплопередаче (, м2·°С/Вт) и область применения (Dd, °С·сут) при конструктивном решении стены
конструкционный	тепло- изоляционный	двухслойные с наружной тепло- изоляцией	трехслойные с тепло- изоляцией посредине	с невентилируемой воздушной прослойкой	с вентилируемой воздушной прослойкой
Кирпичная кладка	Пенополистирол	5,2/10850	4,3/8300	4,5/8850	4,15/7850
	Минеральная вата	4,7/9430	3,9/7150	4,1/7700	3,75/6700
Железобетон (гибкие связи, шпонки)	Пенополистирол	5,0/10300	3,75/6850	4,0/7430	3,6/6300
	Минеральная вата	4,5/8850	3,4/5700	3,6/6300	3,25/5300
Керамзитобетон (гибкие связи, шпонки)	Пенополистирол	5,2/10850	4,0/7300	4,2/8000	3,85/7000
	Минеральная вата	4,7/9430	3,6/6300	3,8/6850	3,45/5850
Дерево (брус)	Пенополистирол	5,7/12280	5,8/12570	—	5,7/12280
	Минеральная вата	5,2/10850	5,3/11140	—	5,2/10850
На деревянном каркасе с тонколистовыми обшивками	Пенополистирол	—	5,8/12570	5,5/11710	5,3/11140
	Минеральная вата	—	5,2/10850	4,9/10000	4,7/9430
Металлические обшивки (сэндвич)	Пенополиуретан	—	5,1/10570	—	—
Блоки из ячеистого бетона с кирпичной облицовкой	Ячеистый бетон	2,4/2850	—	2,6/3430	2,25/2430
Примечание — В числителе (перед чертой) — ориентировочные значения приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены, в знаменателе (за чертой) — предельные значения градусо-суток отопительного периода, при которых может быть применена данная конструкция стены.

 

Таблица 5 — Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и пластмассовых переплетах

 

Заполнения светопроемов	Сопротивление теплопередаче (, м2·°С/Вт) и область применения (Dd, °С·сут) по типам окон
	из обычного стекла	с твердым селективным покрытием	с мягким селективным покрытием
Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете	0,38/3067	0,51/4800	0,56/5467
Двойное остекление в спаренных переплетах	0,4/3333	0,55/5333	—
Двойное остекление в раздельных переплетах	0,44/3867	0,57/5600	—
Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием:
8 мм	0,51/4800	—	—
12 мм	0,54/5200	0,58/5733	0,68/7600
Тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах	0,55/5333	0,60/6000	—
Стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах	0,56/5467	0,65/7000	0,72/8800
Стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах	0,68/7600	0,74/9600	0,81/12400
Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах	0,7/8000	—	—
Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах	0,74/9600	—	—
Четыре стекла в двух спаренных переплетах	0,8/12000	—	—
Примечание — В числителе (перед чертой) — значения приведенного сопротивления теплопередаче, в знаменателе (за чертой) — предельное значение градусо-суток отопительного периода, при котором применимо заполнение светопроема.

 

8.5 При проектировании теплозащиты зданий различного назначения следует применять, как правило, типовые технические решения и изделия полной заводской готовности, в том числе конструкции комплектной поставки, со стабильными теплоизоляционными свойствами, достигаемыми применением эффективных теплоизоляционных материалов с минимумом теплопроводных включений и стыковых соединений в сочетании с надежной гидроизоляцией, не допускающей проникновения влаги в жидкой фазе и максимально сокращающей проникновение водяных паров в толщу теплоизоляции.

Взаимное расположение отдельных слоев ограждающих конструкций должно способствовать высыханию конструкций и исключать возможность накопления влаги в ограждении в процессе эксплуатации.

8.6 Ограждающие конструкции должны обладать необходимой прочностью, жесткостью, устойчивостью, долговечностью, удовлетворять общим архитектурным, эксплуатационным, санитарно-гигиеническим требованиям соответствующих СНиП и СанПиН. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость, долговечность и герметичность соединений.

Требуемую степень долговечности ограждающих конструкций следует обеспечивать применением материалов, имеющих надлежащую стойкость (морозостойкость, влагостойкость, биостойкость, стойкость против коррозии, высокой температуры, циклических температурных колебаний и других разрушающих воздействий окружающей среды), а также соответствующими конструктивными решениями, предусматривающими в случае необходимости специальную защиту элементов конструкций, выполняемых из недостаточно стойких материалов.

8.7 Ограждающие конструкции следует проектировать с применением материалов и изделий, апробированных на практике и выпускаемых по стандартам. При отсутствии стандарта на каждый новый вид материала или изделия должны быть разработаны и утверждены в установленном порядке технические свидетельства и получены расчетные теплотехнические показатели материала согласно 5.3.1.

Ограждающие конструкции должны предусматриваться с минимальным количеством типоразмеров изделий и возможностью взаимозаменяемости применяемых элементов.

8.8 Для обеспечения лучших эксплуатационных характеристик в многослойных конструкциях зданий с теплой стороны следует располагать слои большей теплопроводности и с большим сопротивлением паропроницанию, чем наружные слои.

При выборе материалов для наружных ограждающих конструкций следует отдавать предпочтение местным строительным материалам.

При проектировании зданий для повышения пределов огнестойкости и снижения пожарной опасности внутренней и наружной поверхностей стен следует предусматривать устройство облицовки из негорючих материалов или штукатурки, а для защиты от воздействия влаги и атмосферных осадков — дополнительно окраску водоустойчивыми составами, выбираемыми в зависимости от материала стен и условий эксплуатации. Ограждающие конструкции, контактирующие с грунтом, следует предохранять от грунтовой влаги путем устройства гидроизоляции.

8.9 Долговечность теплоизоляционных конструкций и материалов должна быть более 25 лет; долговечность сменяемых уплотнителей — более 15 лет.

8.10 При необходимости размещения жилых помещений, санузлов и кухонь, одна из стен которых выходит на эвакуационную лестничную клетку 3-го типа, эту стену следует проектировать как наружную.

 

Стены

 

8.11 С теплотехнической точки зрения различают три вида наружных стен по числу основных слоев: однослойные, двухслойные и трехслойные.

Однослойные стены выполняют из конструкционно-теплоизоляционных материалов и изделий, совмещающих несущие и теплозащитные функции.

В трехслойных ограждениях с защитными слоями на точечных (гибких, шпоночных) связях рекомендуется применять утеплитель из минеральной ваты, стекловаты или пенополистирола с толщиной, устанавливаемой по расчету с учетом теплопроводных включений от связей. В этих ограждениях соотношение толщин наружных и внутренних слоев должно быть не менее 1:1,25 при минимальной толщине наружного слоя 50 мм.

В двухслойных стенах предпочтительно расположение утеплителя снаружи. Используются два варианта наружного утеплителя: системы с наружным покровным слоем без зазора и системы с воздушным зазором между наружным облицовочным слоем и утеплителем. Не рекомендуется применять теплоизоляцию с внутренней стороны из-за возможного накопления влаги в теплоизоляционном слое, однако в случае необходимости такого применения поверхность со стороны помещения должна иметь сплошной и долговечный пароизоляционный слой.

8.12 При проектировании стен из кирпича и других мелкоштучных материалов следует максимально применять облегченные конструкции в сочетании с плитами из эффективных теплоизоляционных материалов.

Стены зданий из кирпича и керамических камней, за исключением стен с воздушными прослойками, а также стены, облицованные кирпичом, рекомендуется проектировать, как правило, с расшивкой швов кладки по фасаду. При применении камней из пористой керамики рекомендуется предусматривать облицовочный слой из кирпича с анкерами из нержавеющей стали или из стеклопластика для связки с основной кладкой.

8.13 При проектировании стен с невентилируемыми воздушными прослойками следует руководствоваться следующими рекомендациями:

- размер прослойки по высоте должен быть не более высоты этажа и не более 6 м, размер по толщине — не менее 40 мм (10 мм при устройстве отражательной теплоизоляции);

- воздушные прослойки следует разделять глухими диафрагмами из негорючих материалов на участки размером не более 3 м;

- воздушные прослойки рекомендуется располагать ближе к холодной стороне ограждения.

8.14 При проектировании стен с вентилируемой воздушной прослойкой (стены с вентилируемым фасадом) следует руководствоваться следующими рекомендациями:

- воздушная прослойка должна быть толщиной не менее 60 и не более 150 мм и ее следует размещать между наружным слоем и теплоизоляцией; следует предусматривать рассечки воздушного потока по высоте каждые три этажа из перфорированных перегородок;

- при расчете приведенного сопротивления теплопередаче согласно разделу 9 следует учитывать все теплопроводные включения, включая крепежные элементы облицовки и теплоизоляции;

- наружный слой стены должен иметь вентиляционные отверстия, суммарная площадь которых определяется из расчета 75 см² на 20 м² площади стен, включая площадь окон;

- нижние (верхние) вентиляционные отверстия, как правило, следует совмещать с цоколями (карнизами), причем для нижних отверстий предпочтительно совмещение функций вентиляции и отвода влаги;

- применять жесткие теплоизоляционные материалы плотностью не менее 80—90 кг/м³, имеющие на стороне, обращенной к прослойке, ветро- воздухозащитные паропроницаемые пленки (типа «Тайвек», «Тектотен» или аналогичных мембранных пленок) или кашированные стеклотканью, либо предусматривать обязательную защиту поверхности теплоизоляции, обращенной к прослойке, стеклосеткой с ячейками не более 4x4 мм или стеклотканью, прикрепляя ее к теплоизоляции при помощи армирующей массы; не следует применять горючие утеплители; применение мягких теплоизоляционных материалов не рекомендуется;

- при использовании в качестве наружного слоя облицовки из плит искусственных или натуральных камней горизонтальные швы должны быть раскрыты (не должны заполняться уплотняющим материалом).

8.15 Тепловую изоляцию наружных стен следует проектировать непрерывной в плоскости фасада здания. Такие элементы ограждений, как внутренние перегородки, колонны, балки, вентиляционные каналы и другие не должны нарушать целостности слоя теплоизоляции. Воздуховоды, вентиляционные каналы и трубы, которые частично проходят в толще ограждений, следует располагать до теплой поверхности теплоизоляции. Следует обеспечить плотное примыкание теплоизоляции к сквозным теплопроводным включениям. При этом приведенное сопротивление теплопередаче стен с теплопроводными включениями должно быть не менее нормируемых величин согласно СНиП 23-02.

При применении новых теплоизоляционных материалов, расчетные теплотехнические характеристики которых не приведены в приложении Д, эти характеристики следует принимать согласно теплотехническим испытаниям по методике приложения Е, проведенным аккредитованными испытательными лабораториями.

При применении в ограждающих конструкциях горючих утеплителей оконные и другие проемы по периметру следует обрамлять полосами шириной не менее 200 мм из минераловатного негорючего утеплителя плотностью не менее 80—90 кг/м³. Эти конструкции должны иметь разрешения Госпожарнадзора к применению.

8.16 При наличии в конструкции теплозащиты теплопроводных включений необходимо учитывать следующее:

- несквозные включения целесообразно располагать ближе к теплой стороне ограждения;

- в сквозных, главным образом, металлических включениях (профилях, стержнях, болтах, оконных рамах) целесообразно предусматривать вставки (разрывы мостиков холода) из материалов с коэффициентом теплопроводности не выше 0,35 Вт/(м·°С).

8.17 Приведенное сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, для наружных стен следует определять согласно СНиП 23-02 для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия невыпадения конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.

Коэффициент теплотехнической однородности r с учетом теплотехнических однородностей оконных откосов и примыкающих внутренних ограждений проектируемой конструкции для:

- панелей индустриального изготовления должен быть, как правило, не менее величин, установленных в таблице 6;

- для стен жилых зданий из кирпича должен быть, как правило, не менее 0,74 при толщине стены 510 мм, 0,69 — при толщине стены 640 мм и 0,64 — при толщине стены 780 мм.

Если в проектируемой конструкции ограждения достигнуть рекомендуемых величин r не удается, то такую конструкцию применять не следует.

Таблица 6 — Минимально допустимые значения коэффициента теплотехнической однородности для конструкций индустриального изготовления

 

№ п.п.	Ограждающая конструкция	Коэффициент r
1	Из однослойных легкобетонных панелей	0,90
2	Из легкобетонных панелей с термовкладышами	0,75
3	Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими связями	0,70
4	Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона	0,60
5	Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными ребрами	0,50
6	Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплителем	0,75
7	Из трехслойных асбестоцементных панелей с эффективным утеплителем	0,70

 

Крыши, чердаки, покрытия, мансарды

 

8.18 Покрытия жилых и общественных зданий могут быть бесчердачными (совмещенными) и раздельной конструкции, верхнее и нижнее перекрытия которой образуют чердачное пространство, и в зависимости от способа удаления вентиляционного воздуха оно может быть холодным или теплым.

Крыши с холодным чердаком разрешается применять в жилых зданиях любой этажности. Крыши с теплым чердаком рекомендуется применять в зданиях 6 этажей и более.

8.19 В крыше с холодным чердаком внутреннее пространство должно вентилироваться наружным воздухом через специальные отверстия в стенах, площадь сечения которых при железобетонном покрытии или сплошной скатной кровле из металлических или других материалов должна быть не менее 0,001 площади перекрытия. При скатной кровле из штучных материалов (асбестоцементных листов, черепицы) чердачное пространство вентилируется через зазоры между его листами, поэтому вентиляционные отверстия допускается не предусматривать.

8.20 При крыше с холодным чердаком теплоизоляция укладывается по чердачному перекрытию. Теплоизоляционный слой по периметру чердака на ширину не менее 1 м рекомендуется защищать от увлажнения. Вентиляционные шахты и вытяжки канализационных стояков при холодном чердаке с выпуском воздуха наружу должны быть утеплены выше чердачного перекрытия.

8.21 В крыше с теплым чердаком чердачное пространство, имеющее утепленные наружные стены и утепленное кровельное покрытие, обогревается теплым воздухом, который поступает из вытяжной вентиляции дома. Для удаления воздуха из чердачного пространства следует предусматривать вытяжные шахты по одной на каждую секцию. Чердачное пространство следует посекционно разделить стенами на изолированные отсеки. Дверные проемы в стенах, обеспечивающие сквозной проход по чердаку, должны иметь уплотненные притворы.

8.22 Плиты покрытия теплого чердака при безрулонной кровле должны иметь верхний кровельный слой не менее 40 мм из плотного бетона и бортовые ребра высотой 100 мм. Плиты рекомендуется проектировать двухслойными, в том числе с теплоизоляционными вкладышами.

Плиты покрытия теплого чердака под рулонную кровлю рекомендуется проектировать однослойными из легкого бетона, в том числе с термовкладышами, или трехслойными.

8.23 Бесчердачные покрытия (совмещенные крыши) могут устраиваться невентилируемыми и вентилируемыми. Невентилируемые покрытия следует предусматривать в тех случаях, когда в конструкции покрытия путем применения пароизоляции и других мероприятий исключается недопустимое влагонакопление в холодный период года. Вентилируемые покрытия надлежит предусматривать в тех случаях, когда конструктивные меры не обеспечивают нормального влажностного состояния конструкций.

В жилых и общественных зданиях рекомендуется применение вентилируемых совмещенных крыш.

8.24 Рекомендуемая конструкция бесчердачного (совмещенного) вентилируемого покрытия крыши может содержать следующие слои, считая от нижней поверхности:

- несущая конструкция;

- пароизолирующий слой;

- теплоизолирующий слой;

- вентилируемая прослойка, служащая для удаления влаги из конструкции покрытия или для его охлаждения;

- основание под гидроизоляцию (стяжка или кровельная плита при щелевых вентилируемых прослойках);

- многослойный гидроизолирующий кровельный ковер.

Волокнистые теплоизоляционные материалы в вентилируемых покрытиях должны быть защищены от воздействия вентилируемого воздуха паропроницаемыми пленочными покрытиями.

8.25 Осушающие воздушные прослойки и каналы следует располагать над теплоизоляцией или в верхней зоне последней. Минимальный размер поперечного сечения этих прослоек не должен быть менее 40 мм. Приточные отверстия следует устраивать в карнизной части, а вытяжные — с противоположной стороны здания или в коньке. Суммарное сечение как приточных, так и вытяжных отверстий рекомендуется назначать в пределах 0,002—0,001 от горизонтальной проекции покрытия.

 

Светопрозрачные ограждающие конструкции

 

8.26 Заполнение светопроемов зданий выполняется в зависимости от градусо-суток отопительного периода в виде двухслойного, трехслойного или четырехслойного остекления (стеклопакетов или отдельных стекол), закрепляемого в переплетах из малотеплопроводных материалов. Для повышения теплозащиты окон с отдельными стеклами рекомендуется применение стекол с твердым селективным покрытием (К-стекло). Необходимым условием применения заполнений световых проемов в проектируемых зданиях является наличие сертификата соответствия системы сертификации ГОСТ Р на выбранную светопрозрачную конструкцию (оконный блок, зенитный фонарь, мансардный оконный блок).

8.27 Оконные блоки и балконные двери (ГОСТ 23166, ГОСТ 24700, ГОСТ 30674) следует размещать в оконном проеме на глубину обрамляющей «четверти» (50—120 мм) от плоскости фасада теплотехнически однородной стены или посередине теплоизоляционного слоя в многослойных конструкциях стен. Размещение оконного блока и балконной двери по толщине стены рекомендуется проверять по расчету температурных полей из условия невыпадения конденсата на внутренней поверхности откосов проема. Узел примыкания оконного блока к стеновому проему следует выполнять согласно ГОСТ 30971. Оконные блоки следует закреплять на более прочном слое стены.

При выборе окон и балконных дверей следует отдавать предпочтение конструкциям, имеющим по ширине не менее 90 мм коробки. Рекомендуемая ширина коробки 100—120 мм.

8.28 Заполнение зазоров в примыканиях окон и балконных дверей к конструкциям наружных стен рекомендуется проектировать с применением вспенивающихся синтетических материалов. Все притворы окон и балконных дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из силиконовых материалов или морозостойкой резины. Установку стекол следует производить с применением силиконовых мастик.

Допускается применение двухслойного остекления вместо трехслойного для окон и балконных дверей, выходящих внутрь остекленных лоджий.

8.29 С целью организации требуемого воздухообмена следует предусматривать форточки в верхней части окон, специальные приточные отверстия (клапаны) в ограждающих конструкциях, щелевые приточные устройства в переплетах окон или рамах, воздухопроницаемые притворы согласно нормам СНиП 23-02. Все воздухоприточные устройства должны быть регулируемыми.

8.30 При разработке объемно-планировочных решений проектов зданий следует избегать одновременного размещения окон по обеим наружным стенам угловых комнат. В помещениях глубиной более 6 м необходимо предусматривать двухстороннее (на противоположных стенах) или угловое расположение окон.

8.31 Заполнение светопроемов в мансардных конструкциях выполняют в двух вариантах:

- в плоскости покрытия — оконными блоками по ГОСТ 30734;

- устройством люкарен, в которых вертикально монтируют оконные блоки из ПВХ и в деревянных переплетах.

8.32 При устройстве мансардных окон следует предусматривать надежную в эксплуатации гидроизоляцию примыкания кровли к оконному блоку. Плоскости откосов наклонных светопроемов в мансардных этажах следует проектировать под углом 135° к поверхности остекления.

8.33 В зависимости от назначения зенитные фонари выполняют глухими и открывающимися. В глухих фонарях надежнее выполняется примыкание светопропускающего заполнения к опорному стакану. Открывающиеся зенитные фонари предназначены для вентиляции помещений, а также для дымоудаления во время пожара.

8.34 Общими элементами зенитных фонарей, применяемых в общественных зданиях, являются светопропускающее заполнение, опорный стакан, механизмы открывания. Светопропускающее заполнение может быть выполнено в виде многослойных куполов и оболочек из органического и силикатного стекла, стеклопакетов. Опорные стаканы изготовляют из листовой стали, холодногнутых и стальных профилей, а также из железобетона, керамзитобетона, асбестоцемента и других материалов и утепляют эффективными теплоизоляционными материалами. Стаканы устанавливают по периметру светопроемов в покрытиях зданий. Открываемые зенитные фонари, используемые для дымоудаления, должны иметь автоматическое и дистанционное управление.

8.35 Элементы светопропускающего заполнения закрепляют в конструкции фонаря через упругие прокладки из листовой резины, резиновых профилей, пороизола, гернита, а места примыкания герметизируют специальными герметиками.

 

9 МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

 

После определения нормируемых значений сопротивления теплопередаче R_req по показателям «а» либо «в» согласно СНиП 23-02 выполняют проектирование ограждающих конструкций. При этом рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче, принимая расчетные значения коэффициента теплопроводности в условиях эксплуатации А или Б. Это сопротивление должно быть не ниже нормируемого значения, определенного по показателям «а» либо «в». Проверяют ограждающие конструкции на обеспечение комфортных условий в помещениях и на невыпадение конденсата в местах теплопроводных включений согласно показателю «б».

В соответствии с разделом 5 СНиП 23-02 наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять:

- нормируемому сопротивлению теплопередаче R_req для однородных конструкций наружного ограждения — по R_o, для неоднородных конструкций — по приведенному сопротивлению теплопередаче ; при этом должно соблюдаться условие R_o (или ) ³ R_req;

- расчетному температурному перепаду Dt₀ между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, определяемому по формуле (4) СНиП 23-02; при этом расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин Dt_п, установленных в таблице 5 СНиП 23-02;

- минимальной температуре, равной температуре точки росы t_d при расчетных условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных ограждений с температурами t_int; при этом должно соблюдаться условие t_int ³ t_d.

Приведенное сопротивление теплопередаче  для наружных стен следует рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия на невыпадение конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.

Проводят следующие расчетно-проектные операции:

а) определяют условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зоны влажности района строительства согласно СНиП 23-02 и устанавливают в зависимости от условий эксплуатации А или Б расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и изделий, примененных в проекте согласно данным, приведенным в приложении Д;

б) для теплотехнически неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, осуществляют теплотехнический расчет выбранных конструктивных решений на основе расчета температурных полей. Для многослойных ограждений возможно определение  по формуле (11) с использованием расчета коэффициента теплотехнической однородности r по формулам (12) и (14). Для многослойных ограждений с металлическими облицовочными слоями  предпочтительно определять согласно 9.1.8;

в) приведенное сопротивление теплопередаче  светопрозрачных конструкций принимают по результатам сертификационных испытаний, проведенных аккредитованными испытательными лабораториями. При отсутствии данных испытаний  светопрозрачных конструкций возможно принимать по приложению Л;

г) приведенное сопротивление теплопередаче теплого чердака и техподполья (подвала) определяют в соответствии с 9.2 и 9.3;

д) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по грунту  рассчитывают согласно СНиП 41-01.

 

9.1 НЕСВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ

 

9.1.1 Термическое сопротивление R, м²·°С/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R = d / l,                                                                   (6)

где d — толщина слоя, м;

l — расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С), принимаемый согласно 5.3.

Термическое сопротивление ограждающей конструкции R_k, м²·°С/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев

R_k = R₁ + R₂ + … R_n + R_a.l,                                                     (7)

где R₁, R₂, ..., R_n — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, определяемые по формуле (6);

R_a.l — термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по таблице 7.

 

Таблица 7 — Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек

 

Толщина воздушной прослойки, м	Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки Ra.l, м2·°С/Вт
	горизонтальной при потоке теплоты снизу вверх и вертикальной		горизонтальной при потоке теплоты сверху вниз
	при температуре воздуха в прослойке
	положительной	отрицательной	положительной	отрицательной
0,01	0,13	0,15	0,14	0,15
0,02	0,14	0,15	0,15	0,19
0,03	0,14	0,16	0,16	0,21
0,05	0,14	0,17	0,17	0,22
0,1	0,15	0,18	0,18	0,23
0,15	0,15	0,18	0,19	0,24
0,2-0,3	0,15	0,19	0,19	0,24
Примечание — При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.

 

9.1.2 Сопротивление теплопередаче R_o, м²·°С/Вт, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не менее чем на две толщины ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_o = R_si + R_k + R_se,                                                            (8)

где R_sj = 1/a_int, a_int — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м²·°С), принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02;

R_se = 1/a_ext, a_ext — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для условий холодного периода, Вт/ (м²·°С), принимаемый по таблице 8 настоящего Свода правил;

R_k — то же, что и в формуле (7).

При наличии в ограждающей конструкции прослойки, вентилируемой наружным воздухом:

а) слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются;

б) на поверхности конструкции, обращенной в сторону вентилируемой наружным воздухом прослойки, следует принимать коэффициент теплоотдачи a_ext равным 10,8 Вт/(м²·°С).

 

Таблица 8 — Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности a_ext для условий холодного периода

 

№ п.п.	Наружная поверхность ограждающих конструкций	Коэффициент теплоотдачи aext, Вт/(м2·°С)
1	Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне	23
2	Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне	17
3	Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах	12
4	Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли	6

 

9.1.3 Теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих конструкций, содержащих углы, проемы, соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, выполняют на основе расчета температурных полей по приложению М. Приведенное сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, неоднородной ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле

,                                                        (9)

где А — площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента, м², по размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных проемов;

Q — суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью А, Вт, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1 с внутренней стороны;

n — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый согласно таблице 6 СНиП 23-02 с учетом примечания к этой таблице;

t_int — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2 настоящего Свода правил;

t_ext — расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1 настоящего Свода правил.

Методика и примеры определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей на компьютере приведены в приложении М.

Приведенное сопротивление теплопередаче  всей ограждающей конструкции следует осуществлять по формуле

,                                                      (10)

где А_i,  — соответственно площадь i-го участка характерной части ограждающей конструкции, м², и его приведенное сопротивление теплопередаче, м²·°С/Вт;

А — общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельных участков, м²;

m — число участков ограждающей конструкции с различным приведенным сопротивлением теплопередаче.

9.1.4 Допускается приведенное сопротивление характерного i-го участка ограждающей конструкции  определять одним из следующих методов:

а) по формуле

,                                                               (11)

где  — сопротивление теплопередаче i-го участка однородной ограждающей конструкции, определяемое по формулам (8) и (9), м²·°С/Вт;

r — коэффициент теплотехнической однородности i-го участка ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;

б) по формуле (8), где R_k следует заменить на приведенное термическое сопротивление участка , рассчитываемое по 9.1.7 либо 9.1.8;

в) согласно 9.1.3 для участков конструкций, не приведенных в 9.1.5—9.1.8.

9.1.5 Для плоских неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, коэффициент теплотехнической однородности r допускается определять по формуле

,                                         (12)

где А — то же, что и в формуле (10);

m — число теплопроводных включений конструкции;

a_i, L_i — соответственно ширина и длина i-го теплопроводного включения, м;

k_i — коэффициент, зависящий от типа i-го теплопроводного включения, принимаемый для неметаллических теплопроводных включений по таблице Н.1 приложения Н, для металлических теплопроводных включений по формуле

,                                                    (13)

где Y_i — коэффициент, зависящий от типа теплопроводного включения, принимаемый по таблице Н.2 приложения Н;

d_i, l_i — толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м·°С), утеплителя i-го участка ограждающей конструкции;

,  — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, соответственно в местах i-го теплопроводного включения и вне этого места, определяемое по формуле (8).

Примеры определения  ограждающей конструкции с помощью формул (12) и (13) приведены в приложении Н.

9.1.6 Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с эффективным утеплителем на гибких металлических связях, железобетонных шпонках, сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической однородности r следует определять по формуле

,                                                   (14)

где А, m — то же, что и в формуле (10);

A_i, f_i — площадь зоны, м², и коэффициент влияния i-го теплопроводного включения, определяемые для отдельных элементов по формулам (15)—(18) и по таблице Н.3 приложения Н.

Площадь A_i зоны влияния i-го теплопроводного включения при толщине панели d_е, м, определяется по формулам:

а) для стыков длиной l, м

A_i = l d_е;                                                                 (15)

б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной соответственно l₁, l₂, м

;                                                      (16)

в) для теплопроводных включений прямоугольного сечения шириной а и высотой b, м

А_i = (а + 2 d_е) (b + 2 d_e);                                                    (17)

г) для теплопроводных включений типа «гибких связей» (распорки — шпильки, распорки — стержни и пр.)

.                                                                (18)

9.1.7 Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями толщиной больше 50 % толщины ограждения, теплопроводность которых не превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз, приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки, из которых одни участки могут быть однородными (однослойными) — из одного материала, а другие неоднородными — из слоев с различными материалами; термическое сопротивление ограждающей конструкции R_aT, м²·°С/Вт, определяется по формуле (10) применительно к термическому сопротивлению, где термическое сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по формуле (6) или по формуле (7) для многослойных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждающая конструкция (или часть ее, принятая для определения R_aT) условно разрезается на слои, из которых одни слои могут быть однородными — из одного материала, а другие неоднородными — из разных материалов. Термическое сопротивление однородных слоев определяется по формуле (6), неоднородных слоев — по формуле (10) и термическое сопротивление ограждающей конструкции R_T — как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и неоднородных слоев — по формуле (7).

Приведенное термическое сопротивление  ограждающей конструкции следует определять по формуле

.                                                       (19)

Если величина R_aT превышает величину R_T более чем на 25 % или ограждающая конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности), то приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять в соответствии с 9.1.4.

9.1.8 Для трехслойных панелей, состоящих из двух металлических листов, эффективной теплоизоляции между ними и соединительных металлических элементов (профилей, стержней, болтов), полностью или частично пронизывающих толщу теплоизоляции, приведенное термическое сопротивление определяют следующим образом:

- конструкция условно расчленяется на однородные элементы, тепловые сопротивления которых рассчитывают по приложению П. Затем конструкция представляется в виде цепи из тепловых сопротивлений, образующих последовательно-параллельные участки, для которых рассчитывается приведенное тепловое сопротивление r^r, °С/Вт. Причем участки с параллельными ветвями цепи с тепловыми сопротивлениями r' и r" рассчитываются по формуле

r^r = (r' r") / (r' + r"),                                                        (20)

а участки с последовательными тепловыми сопротивлениями — суммированием их тепловых сопротивлений.

Приведенное термическое сопротивление , м²·°С/Вт, определяют по формуле

,                                                                (21)

где А — то же, что и в формуле (10).

9.1.9 Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен определяется на основе расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада здания  по формуле

,                                 (22)

где  — площадь всех фасадов здания, за исключением площади проемов, м²;

A_i — площадь i-го фрагмента (панели) фасада здания, м²;

 — приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания, м²·°С/Вт;

r_i — коэффициент теплотехнической однородности i-го фрагмента (панели) фасада здания, определяемый по формулам (12), (14);

R_oj — сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания вдали от термических неоднородностей ограждения, м²·°С/Вт.

Фрагментом фасада кирпичного, брусчатого, монолитного здания следует принимать участок наружной стены i-го помещения здания.

В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение с сопротивлением теплопередаче по глади R_o, приведенное сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле

,                                                              (23)

где r_fas — коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется по формуле

.                                     (24)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания  приведен в приложении К.

9.1.10 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) , м²·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо экспериментально по ГОСТ 26602.1. Допускается определять  приближенно по формуле (10), учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной части и термически однородных зон остекления, установленных в соответствии с ГОСТ 26602.1.

9.1.11 Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и покрытий со световыми проемами R^r следует определять по формуле (10), учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по 9.1.3.

9.1.12 Приведенное сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, полов на грунте, полов на лагах, а также стен подвальных этажей и технических подвалов, расположенных ниже уровня земли, следует определять по приложению Я.

Для подвалов и чердаков, содержащих источники дополнительных тепловыделений, температура воздуха в них для расчета  определяется из условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.

9.1.13 Температуру внутренней поверхности t_si, °С, однородной однослойной или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по формуле

t_si = t_int – [n (t_int - t_ext)] / (R_o a_int),                                             (25)

где n, t_int, t_ext — то же, что и в формуле (9);

a_int, R_o — то же, что и в формуле (8).

Температуру внутренней поверхности t_si, °С, неоднородной ограждающей конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1.

9.1.14 Для неоднородных ограждающих конструкций, содержащих приведенные в приложении Н теплопроводные включения, температуру внутренней поверхности по теплопроводному включению, °С, допускается определять:

- для неметаллических теплопроводных включений по формуле

,                          (26)

- для металлических теплопроводных включений по формуле

,                               (27)

В формулах (26) и (27):

n, t_int, t_ext, a_int — то же что и в формуле (25);

,  — сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемое по формуле (8);

h, x — коэффициенты, принимаемые по таблицам 9 и 10.

 

Таблица 9 — Коэффициент h для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

 

Схема теплопроводного включения по приложению Н		Коэффициент h при а/d
		0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,5	2,0
I		0,52	0,65	0,79	0,86	0,90	0,93	0,95	0,98
IIа	При d/dе:
	0,5	0,30	0,46	0,68	0,79	0,86	0,91	0,97	1,00
	1,0	0,24	0,38	0,56	0,69	0,77	0,83	0,93	1,00
	2,0	0,19	0,31	0,48	0,59	0,67	0,73	0,85	0,94
	5,0	0,16	0,28	0,42	0,51	0,58	0,64	0,76	0,84
III	При с/d:
	0,25	3,60	3,26	2,72	2,30	1,97	1,71	1,47	1,38
	0,50	2,34	2,26	1,97	1,76	1,62	1,48	1,31	1,22
	0,75	1,28	1,52	1,40	1,28	1,21	1,17	1,11	1,09
IV	При с/d:
	0,25	0,16	0,28	0,45	0,57	0,66	0,74	0,87	0,95
	0,50	0,23	0,39	0,57	0,60	0,77	0,83	0,91	0,95
	0,75	0,29	0,47	0,67	0,78	0,84	0,88	0,93	0,95
Примечания 1 Для промежуточных значений а/d коэффициент h следует определять интерполяцией. 2 При а/d > 2,0 следует принимать h = 1. 3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента h следует принимать с поправочным множителем (1 + e-5L) (где L — расстояние между включениями, м).

 

Таблица 10 — Коэффициент x для температуры внутренней поверхности в зоне теплопроводных включений

 

Схема теплопроводного включения по приложению Н		Коэффициент x при (аlm)/(dl)
		0,25	0,5	1,0	2,0	5,0	10,0	20,0	50,0	150,0
I		0,105	0,160	0,227	0,304	0,387	0,430	0,456	0,485	0,503
IIб		—	—	—	0,156	0,206	0,257	0,307	0,369	0,436
III	При с/d:
	0,25	0,061	0,075	0,085	0,091	0,096	0,100	0,101	0,101	0,102
	0,50	0,084	0,112	0,140	0,160	0,178	0,184	0,186	0,187	0,188
	0,75	0,106	0,142	0,189	0,227	0,267	0,278	0,291	0,292	0,293
IV	При с/d:
	0,25	0,002	0,002	0,003	0,003	0,003	0,004	0,004	0,005	0,005
	0,50	0,006	0,008	0,011	0,012	0,014	0,017	0,019	0,021	0,022
	0,75	0,013	0,022	0,033	0,045	0,058	0,063	0,066	0,071	0,073
V	При di/de:
	0,75	0,007	0,021	0,055	0,147	—	—	—	—	—
	1,00	0,006	0,017	0,047	0,127	—	—	—	—	—
	2,00	0,003	0,011	0,032	0,098	—	—	—	—	—
Примечания 1 Для промежуточных значений (аlm)/(dl) коэффициент x следует определять интерполяцией. 2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо  следует принимать .

 

9.1.15 Температуру точки росы t_d, °C, в зависимости от различных сочетаний температуры t_int и относительной влажности j_int, %, воздуха помещения следует определять по приложению Р.

9.1.16 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей ограждающей конструкции k^tr, Вт/(м²·°С), следует определять по формуле

,                                                               (28)

где  — то же, что и в формуле (9).

 

9.2 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ

 

9.2.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака , м²·°С/Вт определяют по формуле

,                                                              (29)

где  — нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое по таблице 4 СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;

n — коэффициент, определяемый по формуле

,                                                    (30)

t_int, t_ext — то же, что и в формуле (9);

 — расчетная температура воздуха в чердаке, °С, устанавливаемая по расчету теплового баланса для 6—8-этажных зданий 14 °С, для 9—12-этажных зданий 15—16 °С, для 14—17-этажных зданий 17—18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило, выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.

9.2.2 Проверяют условие Dt £ Dt_n для перекрытия по формуле

,                                                   (31)

где t_int, ,  — то же, что и в 9.2.1;

a_int — то же, что и в формуле (8);

Dt_n — нормируемый температурный перепад, принимаемый согласно СНиП 23-02 равным 3 °С.

Если условие Dt £ Dt_n не выполняется, то следует увеличить сопротивление теплопередаче перекрытия до значения, обеспечивающего это условие.

9.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия , м²·°С/Вт, определяют по формуле

                          (32)

где t_int, t_ext,  — то же, что и в 9.2.1;

G_ven — приведенный (отнесенный к 1 м² пола чердака) расход воздуха в системе вентиляции, кг/(м²·ч), определяемый по таблице 11;

с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);

t_ven — температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С, принимаемая равной t_int + 1,5;

 — требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого чердака, м²·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.2.1;

q_pi — линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции, приходящаяся на 1 м длины трубопровода i-го диаметра с учетом теплопотерь через изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов значения q_pi приведены в таблице 12;

l_pi — длина трубопровода i-го диаметра, м, принимается по проекту;

a_g.w — приведенная (отнесенная к 1 м² пола чердака) площадь наружных стен теплого чердака, м²/м², определяемая по формуле

a_g.w = A_g.w / A_g.f,                                                              (33)

A_g.w — площадь наружных стен чердака, м²;

A_g.f — площадь перекрытия теплого чердака, м²;

 — нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака, м²·°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.

 

Таблица 11 — Приведенный расход воздуха в системе вентиляции

 

Этажность здания	Приведенный расход воздуха Gven, кг/(м2·ч), при наличии в квартирах
	газовых плит	электроплит
5	12	9,6
9	19,5	15,6
12	—	20,4
16	—	26,4
22	—	35,2
25	—	39,5

 

Таблица 12 — Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах

 

Условный диаметр трубопровода, мм	Средняя температура теплоносителя, °С
	60	70	95	105	125
	Линейная плотность теплового потока qpi, Вт/м
10	7,7	9,4	13,6	15,1	18
15	9,1	11	15,8	17,8	21,6
20	10,6	12,7	18,1	20,4	25,2
25	12	14,4	20,4	22,8	27,6
32	13,3	15,8	22,2	24,7	30
40	14,6	17,3	23,9	26,6	32,4
50	14,9	17,7	25	28	34,2
70	17	20,3	28,3	31,7	38,4
80	19,2	22,8	31,8	35,4	42,6
100	20,9	25	35,2	39,2	47,4
125	24,7	29	39,8	44,2	52,8
150	27,6	32,4	44,4	49,1	58,2
Примечание — Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей зависимости ,                                                      (34) где q18 — линейная плотность теплового потока по таблице 12; tT — температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях; t — температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.

 

9.2.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака , м²·°С/Вт, определяют согласно СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке .

9.2.5 Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней поверхности стен , перекрытий  и покрытий  чердака следует определять по формуле

,                                               (35)

где , t_ext — то же, что и в 9.2.1;

 — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного ограждения теплого чердака, Вт/(м²·°С), принимаемый: для стен — 8,7; для покрытий 7—9-этажных домов — 9,9; 10—12-этажных — 10,5; 13—16-этажных — 12 Вт/(м²·°С);

R_o — нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен , перекрытий  и покрытий  теплого чердака, м²·°С/Вт.

Температура точки росы t_d вычисляется следующим образом:

определяется влагосодержание воздуха чердака f_g по формуле

f_g = f_ext + Df,                                                                (36)

где f_ext — влагосодержание наружного воздуха, г/м³, при расчетной температуре t_ext, определяется по формуле

f_ext = 0,794 e_ext / (1 + t_ext / 273),                                                (37)

е_ехt — среднее за январь парциальное давление водяного пара, гПа, определяемое согласно СНиП 23-01;

Df — приращение влагосодержания за счет поступления влаги с воздухом из вентиляционных каналов, г/м³, принимается: для домов с газовыми плитами — 4,0 г/м³, для домов с электроплитами — 3,6 г/м³;

рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке е_g, гПа, по формуле

;                                                 (38)

по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара согласно приложению С определяется температура точки росы t_d по значению Е = е_g.

Полученное значение t_d сопоставляется с соответствующим значением t_sj (стен , перекрытий  и покрытий ) на удовлетворение условия t_d < t_si.

9.2.6 Пример расчета приведен в приложении Т.

9.3 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДВАЛОВ

 

9.3.1 Технические подвалы (техподполье) — это подвалы при наличии в них нижней разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы водоснабжения и канализации.

Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной в 9.3.2—9.3.6 последовательности.

9.3.2 Нормируемое сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, части цокольной стены, расположенной выше уровня грунта, определяют согласно СНиП 23-02 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в техподполье , °C, равную не менее плюс 2 °С при расчетных условиях.

9.3.3 Определяют приведенное сопротивление теплопередаче , м²·°С/Вт, ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже уровня земли.

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности l ³ 1,2 Вт/(м·°С), приведенное сопротивление теплопередаче  определяют по таблице 13 в зависимости от суммарной длины L, м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных стен, заглубленных в грунт.

 

Таблица 13 — Приведенное сопротивление теплопередаче  ограждений техподполья, заглубленных в грунт

 

L, м	4	8	10	12	14	16
, м2·°С/Вт	2,15	2,86	3,31	3,69	4,13	4,52

 

Для утепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют расчетные коэффициенты теплопроводности l < 1,2 Вт/(м·°С), приведенное сопротивление теплопередаче  определяют по нормативной документации.

9.3.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над техподпольем , м²·°С/Вт, определяют по формуле

,                                                              (39)

где R_req — нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над техподпольем, определяемое согласно СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района строительства;

n — коэффициент, определяемый по формуле

,                                                    (40)

t_int, t_ext — то же, что и в 9.2.1;

 — то же, что и в 9.3.2.

9.3.5 Температуру воздуха в техподполье , °С, определяют по формуле

             (41)

где t_int — расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С;

t_ext, q_pi, l_pi, c — то же, что и в формуле (32);

А_b — площадь техподполья (цокольного перекрытия), м²;

 — нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия, м²·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.3.4;

V_b — объем воздуха, заполняющего пространство техподполья, м³;

n_а — кратность воздухообмена в подвале, ч^-1: при прокладке в подвале газовых труб n_а = 1,0 ч^-1, в остальных случаях n_а = 0,5 ч^-1;

r — плотность воздуха в техподполье, кг/м³, принимаемая равной r = 1,2 кг/м³;

A_s — площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м²;

 — то же, что и в 9.3.3;

A_b.w — площадь наружных стен техподполья над уровнем земли, м²;

 — то же, что и в 9.3.2.

Если  отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют по 9.3.3—9.3.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах.

9.3.6 Проверяют по формуле (4) СНиП 23-02 полученное расчетом нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормируемому температурному перепаду для пола первого этажа, равному Dt_n = 2 °С.

9.3.7 Пример расчета приведен в приложении Т.

 

9.4 СВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ

 

Светопрозрачные ограждающие конструкции подбирают по следующей методике.

9.4.1 Нормируемое сопротивление теплопередаче R_req светопрозрачных конструкций следует определять по таблице 4 СНиП 23-02. При этом сначала вычисляют для соответствующего климатического района количество градусо-суток отопительного периода D_d по формуле (1) настоящего Свода правил. В зависимости от величины D_d и типа проектируемого здания по колонкам 6 и 7 вышеупомянутой таблицы определяется значение R_req. Для промежуточных значений D_d величина R_req определяется по формулам примечания 1 к этой таблице.

9.4.2 Выбор светопрозрачной конструкции осуществляется по значению приведенного сопротивления теплопередаче , полученному в результате сертификационных испытаний. Если приведенное сопротивление теплопередаче выбранной светопрозрачной конструкции , больше или равно R_req, то эта конструкция удовлетворяет требованиям норм.

9.4.3 При отсутствии сертифицированных данных допускается использовать при проектировании значения , приведенные в приложении Л настоящего Свода правил. Значения  в этом приложении даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема b равно 0,75. При использовании светопрозрачных конструкций с другими значениями b следует корректировать значение  следующим образом: для конструкций с деревянными или пластмассовыми переплетами при каждом увеличении b на величину 0,1 следует уменьшать значение  на 5 % и наоборот — при каждом уменьшении b на величину 0,1 следует увеличить значение  на 5%.

9.4.4 Суммарная площадь окон жилых зданий должна быть не более 18 % (для общественных — не более 25 %) суммарной площади светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций, если приведенное сопротивление теплопередаче окон меньше: 0,51 м²·°С/Вт при градусо-сутках 3500 и ниже; 0,56 м²·°С/Вт при градусо-сутках выше 3500 до 5200; 0,65 м²·°С/Вт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 0,81 м²·°С/Вт при градусо-сутках выше 7000. При определении этого соотношения в суммарную площадь непрозрачных конструкций следует включать все продольные и торцевые стены.

9.4.5 При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на внутренней поверхности светопрозрачных ограждений температуру t_int этих ограждений следует определять по 9.1.13 как для остекления, так и для непрозрачных элементов. Если в результате расчета окажется, что t_int < 3 °С, то следует выбрать другое конструктивное решение заполнения светопроема с целью обеспечения этого требования либо предусмотреть установку под окнами приборов отопления.

 

9.5 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ОСТЕКЛЕННЫХ ЛОДЖИЙ И БАЛКОНОВ

 

9.5.1 При остеклении лоджий и балконов образуется замкнутое пространство, температура которого формируется в результате воздействия его ограждающих конструкций, среды помещения здания и наружных условий. Температура внутри этого пространства определяется на основе решения уравнения теплового баланса остекленной лоджии или балкона (далее — лоджии).

,                                 (42)

где t_int — расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С, принимаемая согласно указаниям 5.2;

t_ext — расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно указаниям 5.1;

t_bal — температура воздуха пространства остекленной лоджии, °С;

,  — соответственно площадь, м², и приведенное сопротивление теплопередаче, м²·°С/Вт, i-го участка ограждения между помещением здания и лоджией;

n — число участков ограждений между помещением здания и лоджией;

,  — соответственно площадь, м², и приведенное сопротивление теплопередаче, м²·°С/Вт, j-го участка ограждения между лоджией и наружным воздухом;

m — число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом.

9.5.2 Температуру воздуха внутри остекленной лоджии t_bal следует определять из уравнения теплового баланса по формуле

              (43)

9.5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих конструкций остекленной лоджии, разделяющих внутреннюю и наружную среды: стен  и окон  следует определять по формулам:

                                                   (44)

где  — приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены в пределах остекленной лоджии, м²·°С/Вт;

 — приведенное сопротивление теплопередаче заполнений оконных проемов и проемов лоджии, расположенных в наружной стене в пределах остекленной лоджии, м²·°С/Вт;

n — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций здания по отношению к наружному воздуху; для наружных стен и окон остекленной лоджии следует принимать по формуле

.                                                    (45)

9.5.4 Пример расчета приведен в приложении У.

 

10 ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ

 

10.1 Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует осуществлять при капитальном ремонте, реконструкции (модернизации, санации), расширении и функциональном переназначении помещений (далее — реконструкция) существующих зданий в соответствии с требованиями 10.2 и с учетом требований ВСН 58(р) и ВСН 61(р), за исключением случаев, предусмотренных в СНиП 23-02. При частичной реконструкции здания (в том числе при изменении габаритов здания за счет пристраиваемых и надстраиваемых объемов) требования настоящих норм распространяются на изменяемую часть здания.

10.2 Требования СНиП 23-02 считаются выполненными, если фактическое приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций здания составляет не менее 90 % значений, установленных в таблице 4 СНиП 23-02, либо расчетное значение удельного расхода тепловой энергии на отопление существующего здания или его изменяемой части, определяемое согласно приложению Г СНиП 23-02, не превышает нормируемых величин, установленных в таблицах 8 и 9 СНиП 23-02.

10.3 Проект реконструкции зданий следует разрабатывать согласно требованиям раздела 6 СНиП 23-02. При этом для существующего здания по данным проекта и/или натурных обследований следует определить расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление, рассматривая влияние отдельных составляющих на тепловой баланс и выделяя основные элементы теплозащиты, где происходят наибольшие теплопотери. Затем для выбранных элементов теплозащиты и системы отопления и теплоснабжения следует разработать конструктивные и инженерные решения, обеспечивающие нормируемые значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.

10.4 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания может быть снижена, следуя указаниям 7.7.

10.5 Выбор мероприятий по повышению тепловой защиты при реконструкции зданий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения проектных решений увеличения или замены теплозащиты отдельных видов ограждающих конструкций здания (чердачных и цокольных перекрытий, торцевых стен, стен фасада, светопрозрачных конструкций и прочих), начиная с повышения эксплуатационных качеств более дешевых вариантов ограждающих конструкций. Если при увеличении теплозащиты этих видов ограждающих конструкции не удается достигнуть нормируемого значения удельного расхода энергии согласно СНиП 23-02, то следует дополнительно применять другие более дорогие варианты утепления, замены или комбинации вариантов до достижения указанного требования.

10.6 При замене светопрозрачных конструкций на энергоэффективные согласно СНиП 23-02 следует предусматривать необходимый воздухообмен помещений зданий.

10.7 При разработке конструктивных решений по увеличению теплозащиты непрозрачных ограждающих конструкций, как правило, следует руководствоваться указаниями раздела 8 настоящего документа и, при необходимости, предусматривать пароизоляционные слои в соответствии с требованиями СНиП 23-02.

10.8 При надстройке здания дополнительным этажом (этажами) и выборе объемно-планировочного решения рекомендуется с энергетической точки зрения применять мансардные этажи, так как они потребляют на 30—40 % меньше тепловой энергии на отопление, чем этажи с вертикальными стенами при одинаковой отапливаемой площади.

 

11 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ

 

11.1 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

 

11.1.1 При проектировании ограждающих конструкций с учетом их теплоустойчивости необходимо руководствоваться следующими положениями:

теплоустойчивость конструкции зависит от порядка расположения слоев материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в двухслойной конструкции увеличивается, если более теплоустойчивый материал расположен изнутри;

наличие в конструкции ограждения воздушной прослойки увеличивает теплоустойчивость конструкции. В замкнутой воздушной прослойке целесообразно устраивать теплоизоляцию с теплоотражающей поверхностью; слои конструкции, расположенные между вентилируемой наружным воздухом воздушной прослойкой и наружной поверхностью ограждающей конструкции, должны иметь минимально возможную толщину. Наиболее целесообразно выполнять эти слои из тонких металлических или асбестоцементных листов.

11.1.2 Теплоустойчивость ограждающей конструкции здания должна соответствовать требованиям СНиП 23-02; для этого определяют нормируемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции , °С, по формуле (11) СНиП 23-02

,                                                    (46)

где t_ext — средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая согласно СНиП 23-01.

11.1.3 Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, рассчитывают по формуле

                       (47)

где D — тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по формуле (53);

s₁, s₂, ..., s_n — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;

Y₁, Y₂, …, Y_i-1, Y_i — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С), определяемые согласно 11.1.6;

a_int — то же, что и в формуле (8);

a_ext — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м²·°С), определяемый по формуле

,                                                      (48)

где v — минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая согласно СНиП 23-01, но не менее 1 м/с.

Величину v для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер принимают в соответствии с ГОСТ 26253.

11.1.4 Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха , °C, рассчитывают по формуле

,                                           (49)

где A_t,ext — максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, °С, принимаемая согласно СНиП 23-01;

r — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице 14;

I_max, I_av — соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м², принимаемые согласно приложения Г: для наружных стен — как для вертикальной поверхности западной ориентации, для покрытий — как для горизонтальной поверхности;

a_ехt — то же, что и в формуле (48).

 

Таблица 14 — Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции

 

№ п.п.	Материал наружной поверхности ограждающей конструкции	Коэффициент поглощения солнечной радиации r
1	Алюминий	0,5
2	Асбестоцементные листы	0,65
3	Асфальтобетон	0,9
4	Бетоны	0,7
5	Дерево неокрашенное	0,6
6	Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия	0,65
7	Кирпич глиняный красный	0,7
8	Кирпич силикатный	0,6
9	Облицовка природным камнем белым	0,45
10	Окраска силикатная темно-серая	0,7
11	Окраска известковая белая	0,3
12	Плитка облицовочная керамическая	0,8
13	Плитка облицовочная стеклянная синяя	0,6
14	Плитка облицовочная белая или палевая	0,45
15	Рубероид с песчаной посыпкой	0,9
16	Сталь листовая, окрашенная белой краской	0,45
17	Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской	0,8
18	Сталь листовая, окрашенная зеленой краской	0,6
19	Сталь кровельная оцинкованная	0,65
20	Стекло облицовочное	0,7
21	Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая	0,7
22	Штукатурка цементная светло-голубая	0,3
23	Штукатурка цементная темно-зеленая	0,6
24	Штукатурка цементная кремовая	0,4

 

11.1.5 Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции , °C, рассчитывают по формуле

,                                                            (50)

где — расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, °С, определяемая согласно 11.1.4;

v — величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха  в ограждающей конструкции, определяемая согласно 11.1.3.

11.1.6 Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (53).

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м²·°С), с тепловой инерцией D ³ 1 следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции по приложению Д.

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D < 1 следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:

а) для первого слоя — по формуле

                                                (51)

б) для i-го слоя — по формуле

,                                                (52)

где R₁, R_i — термические сопротивления соответственно первого и i-го слоев ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, определяемые по формуле (6);

s₁, s_i — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно первого и i-го слоев, Вт/(м²·°С), принимаемые по приложению Д;

a_int — то же, что и в формуле (8);

Y₁, Y_i, ,Y_i-1 — коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно первого, i-го и (i-1)-го слоев ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С).

11.1.7 Если , то ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям норм по теплоустойчивости.

11.1.8 Значения коэффициентов теплопропускания b_sp солнцезащитных устройств, применяемых для окон и фонарей зданий в районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше, приведены в таблице 15.

 

Таблица 15 — Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств

 

№ п.п.	Солнцезащитные устройства	Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств bsp
А. Наружные
1	Штора или маркиза из светлой ткани	0,15
2	Штора или маркиза из темной ткани	0,20
3	Ставни-жалюзи с деревянными пластинами	0,10/0,15
4	Шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,15/0,20
Б. Межстекольные (непроветриваемые)
5	Шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,30/0,35
6	Штора из светлой ткани	0,25
7	Штора из темной ткани	0,40
В. Внутренние
8	Шторы-жалюзи с металлическими пластинами	0,60/0,70
9	Штора из светлой ткани	0,40
10	Штора из темной ткани	0,80
Примечания 1 Коэффициенты теплопропускания: до черты — для солнцезащитных устройств с пластинами под углом 45°, после черты — под углом 90° к плоскости проема. 2 Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств с проветриваемым межстекольным пространством следует принимать в 2 раза меньше.

 

11.1.9 Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле

,                                                   (53)

где R₁, R₂, ..., R_n — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²·°С/Вт, определяемые по формуле (6);

s₁, s₂, ..., s_n — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний.

11.1.10 Пример расчета приведен в приложении Ф.

 

11.2 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА

 

11.2.1 Теплоустойчивость помещений в холодный период года при наличии в здании системы отопления с автоматическим регулированием температуры внутреннего воздуха не нормируется. В остальных случаях нормативные требования к теплоустойчивости помещений установлены в СНиП 23-02.

11.2.2 Метод расчета теплоустойчивости помещений в холодный период года состоит в следующем.

11.2.2.1 Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры помещений жилых и общественных зданий в холодный период года , °С, следует определять по формуле

,                                                  (54)

где М — коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательным прибором, принимаемый по таблице 16;

Q_o — средняя теплоотдача отопительного прибора, Вт, равная теплопотерям данного помещения, определяемым в соответствии с нормативными документами;

А_i — площадь i-й ограждающей конструкции, м²;

В_i — коэффициент теплопоглощения поверхности i-го ограждения, Вт/(м²·°С), определяемый по формуле

,                                                 (55)

a_int — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С), равный 4,5 + a_k;

a_k — коэффициент конвективного теплообмена внутренней поверхности, Вт/(м²·°С), принимаемый равным для: внутреннего ограждения — 1,2; окна — 3,5; пола — 1,5; потолка — 3,5;

 — коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности i-й ограждающей конструкции, Вт/(м²·°С), определяемый по 11.2.2.3.

 

Таблица 16 — Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных приборов М

 

№ п.п.	Тип отопления	М
1	Водяное отопление зданий с непрерывным обслуживанием	0,1
2	Паровое отопление или нетеплоемкими печами:
	а) время подачи пара или топки печи —18 ч, перерыв — 6 ч	0,8
	б) время подачи пара или топки печи —12 ч, перерыв — 12 ч	1,4
	в) время подачи пара или топки печи — 6 ч, перерыв — 18 ч	2,2
3	Водяное отопление (время топки — 6 ч)	1,5
4	Печное отопление теплоемкими печами при топке их 1 раз в сутки:
	толщина стенок печи в 1/2 кирпича	От 0,4 до 0,9
	толщина стенок печи в 1/4 кирпича	От 0,7 до 1,4
Примечание — Меньшие значения М соответствуют массивным печам, большие — менее массивным легким печам. При топке печей 2 раза в сутки величину М следует уменьшать в 2,5—3 раза для печей со стенками в 1/2 кирпича и в 2—2,3 раза — при 1/4 кирпича.

 

Нумерация слоев в формуле (55) принята в направлении от внутренней к наружной поверхности ограждения.

При расчете  по формуле (54) для окон и остекленных наружных дверей следует принимать величину

,                                                           (56)

где R_o — сопротивление теплопередаче окна или двери, м²·°С/Вт.

11.2.2.2 Для определения коэффициентов теплоусвоения поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (53).

11.2.2.3 Коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей конструкции Y^int, Вт/(м²·°С), определяется следующим образом:

а) если первый (внутренний) слой ограждающей конструкции имеет тепловую инерцию D>1, то

Y^int = s₁;                                                                 (57)

б) если D₁ + D₂ + ... + D_n-1 < 1, но D₁ + D₂ + ... + D_n > 1, то коэффициент Y^int следует определять последовательно расчетом коэффициентов теплоусвоения внутренней поверхности слоев конструкции, начиная с (n-1) слоя до первого следующим образом:

для (n-1) слоя — по формуле

;                                             (58)

для i-го слоя (i = n-2, n-3, ..., 1) — по формуле

.                                                (59)

Коэффициент Y^int принимается равным коэффициенту теплоусвоения поверхности i-го слоя Y_i,

в) если для ограждающей конструкции, состоящей из n слоев,

D₁ + D₂ + ... + D_n < 1, то коэффициент Y^int следует определять последовательно расчетом коэффициентов Y_n, Y_n-1, ..., Y₁:

для n-го слоя — по формуле

;                                               (60)

для i-го слоя (i = n-2, n-3, ..., 1) — по формуле (59);

г) для внутренних ограждающих конструкций величина Y^int определяется как для наружных ограждений, но принимается, что в середине ограждений s = 0. Для несимметричных ограждений их середину следует назначать по половине величины SD всего ограждения;

д) при наличии в ограждающей конструкции воздушной прослойки коэффициент теплоусвоения воздуха s в ней принимается равным нулю.

В формулах (57) — (60) и неравенствах:

D₁, D₂, ..., D_n — тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., n-го слоев конструкции, определяемая по формуле (53);

R_i, .., R_n-1, R_n — термические сопротивления, м²·°С/Вт, соответственно i-го, ..., (n-1)-го и n-го слоев конструкции, определяемые по формуле (8);

s₁, ..., s_i, ..., s_n-1, s_n — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала 1-го, ..., i-го, ..., (n-1)-го и n-го слоев конструкции, Вт/(м²·°С), принимаемые по приложению Д;

Y_i+l — коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности (i+1)-го слоя конструкции, Вт/(м²·°С);

a_ехt — то же, что и в формуле (8).

11.2.2.4 Полученная по формуле (54) расчетная амплитуда колебаний результирующей температуры помещения  должна быть меньше или равна нормируемому значению .

11.2.2.5 Выбор типа теплоаккумулирующего прибора по показателю затухания тепловой волны в нем v_c производится по графикам рисунков 2—4 для различных режимов его зарядки в зависимости от сочетания L/Y_n и Q_p.c/(LDt^des), обеспечивая в левом секторе от кривых условие .

 

 

Рисунок 2 — График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8 ч)

 

 

Рисунок 3 — График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8 + 2 ч дневной подразрядки)

 

 

Рисунок 4 — График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 6 + 2 ч дневной подразрядки)

 

Показатель теплоусвоения внутренних поверхностей помещения и теплоаккумуляционных слоев прибора Y_n и показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении L определяются соответственно по формулам:

;                                                              (61)

,                                                              (62)

где Y_i — коэффициент теплоусвоения i-й поверхности помещения, определяемый согласно 12.2.3, и теплоаккумулирующего прибора, Вт/(м²·°С), определяемый по формуле

,                             (63)

R₁, R₂ — термические сопротивления соответственно теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, м²·°С/Вт;

s₁, s₂ — коэффициенты теплоусвоения материалов соответственно теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, Вт/(м²·°С), принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;

 — коэффициент конвективного теплообмена i-й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора с воздухом помещения, Вт/(м²·°С), принимаемый равным для: наружного ограждения — 3,1; внутреннего ограждения — 1,2; окна — 4,1; пола — 1,5; потолка — 3,5; теплоаккумулирующего прибора — 5,6 при температуре его поверхности 95 °С и 3,3 — при 40 °С;

А_i — площадь i-й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора, м².

11.2.2.6 Мощность нагревательных элементов теплоаккумулирующего прибора Q_p.c внепикового электроотопления определяется по формуле

,                                                        (64)

где — расчетные теплопотери помещения, Вт, определяемые по СНиП 41-01;

m — продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора, ч.

11.2.2.7 В случае когда электротеплоаккумуляционная система отопления частично покрывает теплопотери здания и является базовой частью комбинированной системы отопления, установочную мощность дополнительных постоянно работающих приборов системы отопления Q_b следует определять по формуле

,                                                           (65)

где  — то же, что и в 11.2.2.6;

 — расчетные теплопотери помещения, Вт, при температуре наиболее холодной пятидневки на 5 °С выше указанной в СНиП 23-01.

11.2.2.8 Расчетную разность температур следует определять по формуле

,                                                            (66)

где ,  — расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха, те же, что и в формуле (9).

11.3 Пример определения мощности теплоаккумуляционного прибора приведен в приложении X.

 

12 ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ

 

12.1 Воздухоизоляционные свойства строительных материалов и конструкций характеризуются сопротивлением их воздухопроницанию , м²·ч·Па/кг, которое должно быть не менее нормируемого сопротивления вохздухопроницанию , определяемого согласно разделу 8 СНиП 23-02.

Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции , м²·ч·Па/кг, следует определять по формуле

,                                                (67)

где R_inf1, R_inf2, …, R_{inf n} — сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м²·ч·Па/кг, принимаемые по таблице 17.

Сопротивление воздухопроницанию заполнений светопроемов следует определять согласно 12.3, 12.4 и сравнивать со значениями, полученными в результате сертификационных испытаний.

Таблица 17 — Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций

 

№ п.п.	Материалы и конструкции	Толщина слоя, мм	Сопротивление воздухопроницанию Rinf, м2·ч·Па/кг
1	2	3	4
1	Бетон сплошной (без швов)	100	19620
2	Газосиликат сплошной (без швов)	140	21
3	Известняк-ракушечник	500	6
4	Картон строительный (без швов)	1,3	64
5	Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной в 1 кирпич и более	250 и более	18
6	Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-песчаном растворе толщиной в полкирпича	120	2
7	Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-шлаковом растворе толщиной в 1 кирпич и более	250 и более	9
8	Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-шлаковом растворе толщиной в полкирпича	120	1
9	Кладка кирпича керамического пустотного на цементно-песчаном растворе толщиной в полкирпича	—	2
10	Кладка из легкобетонных камней на цементно-песчаном растворе	400	13
11	Кладка из легкобетонных камней на цементно-шлаковом растворе	400	1
12	Листы асбестоцементные с заделкой швов	6	196
13	Обои бумажные обычные	—	20
14	Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык или вчетверть	20-25	од
15	Обшивка из обрезных досок, соединенных в шпунт	20-25	1,5
16	Обшивка из досок двойная с прокладкой между обшивками строительной бумаги	50	98
17	Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бесцементных мягких плит с заделкой швов	15-70	2,5
18	Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бесцементных мягких плит без заделки швов	15-70	0,5
19	Обшивка из жестких древесно-волокнистых листов с заделкой швов	10	3,3
20	Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с заделкой швов	10	20
21	Пенобетон автоклавный (без швов)	100	1960
22	Пенобетон неавтоклавный	100	196
23	Пенополистирол	50-100	79
24	Пеностекло сплошное (без швов)	120	> 2000
25	Плиты минераловатные жесткие	50	2
26	Рубероид	1,5	Воздухонепроницаем
27	Толь	1,5	490
28	Фанера клееная (без швов)	3-4	2940
29	Шлакобетон сплошной (без швов)	100	14
30	Штукатурка цементно-песчаным раствором по каменной или кирпичной кладке	15	373
31	Штукатурка известковая по каменной или кирпичной кладке	15	142
32	Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по драни)	20	17
33	Керамзитобетон плотностью 900 кг/м3	250-400	13-17
34	То же, 1000 кг/м3	250-400	53-80
35	То же, 1100—1300 кг/м3	250-450	390-590
36	Шлакопемзобетон плотностью 1500 кг/м3	250-400	0,3
Примечания 1 Для кладок из кирпича и камней с расшивкой швов на наружной поверхности приведенное в настоящей таблице сопротивление воздухопроницанию следует увеличивать на 20 м2·ч·Па/кг. 2 Сопротивление воздухопроницанию воздушных прослоек и слоев ограждающих конструкций из сыпучих (шлака, керамзита, пемзы и т.п.), рыхлых и волокнистых (минеральной ваты, соломы, стружки и т.п.) материалов следует принимать равным нулю независимо от толщины слоя. 3 Для материалов и конструкций, не указанных в настоящей таблице, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально.

 

12.2 Проверка ограждающих конструкций на соответствие требованиям СНиП 23-02 по сопротивлению воздухопроницанию осуществляется следующим образом.

Определяют разность давлений воздуха Dр, Па, на наружной и внутренней поверхностях заполнения оконного проема на уровне пола первого надземного этажа проектируемого здания согласно СНиП 23-02 по формуле

,                                            (68)

где H — высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м;

g_ext, g_int — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м³, определяемый по формулам:

;                                                     (69)

,                                                     (70)

t_ext — расчетная температура наружного воздуха, °С, принимаемая согласно 5.1;

t_int — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая согласно 5.2;

v — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более (установленная при стандартной высоте 10 м), принимаемая по таблице 1* СНиП 23-01; для зданий высотой свыше 60 м v следует умножать на коэффициент z изменения скорости ветра по высоте, принимаемый по таблице 18.

 

Таблица 18 — Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной высоте 10 м

 

Высота, м	Коэффициент z при расчетной скорости ветра, м/с
	2	2,5	3	4	5	6	7	8	10
10	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0
100	2,8	2,4	2,2	1,9	1,8	1,7	1,5	1,4	1,2
150	3,2	2,8	2,5	2,1	2,0	1,8	1,7	1,6	1,4
200	3,5	3,0	2,7	2,4	2,1	2,0	1,8	1,7	1,4
250	3,8	3,2	2,8	2,5	2,3	2,1	1,9	1,8	1,5
300	3,8	3,4	3,0	2,6	2,4	2,2	2,0	1,9	1,6
350	4,0	3,4	3,0	2,6	2,4	2,3	2,1	2,0	1,7
400	4,0	3,4	3,2	2,8	2,5	2,3	2,1	2,1	1,8
450	4,0	3,6	3,2	2,9	2,6	2,4	2,2	2,2	1,8
500	4,0	3,6	3,2	2,9	2,6	2,5	2,3	2,2	1,9
Примечание — Коэффициенты z действительны для центрального региона РФ. Для других регионов РФ коэффициенты z могут использоваться условно.

 

Определяют нормируемое сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций , м²·ч·Па/кг, за исключением заполнений световых проемов, по формуле (12) СНиП 23-02

,                                                            (71)

где Dр — то же, что и в формуле (68);

G_n — нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м²·ч), принимая по таблице 11 СНиП 23-02.

12.3 Нормируемое сопротивление воздухопроницанию светопрозрачных конструкций , м²·ч/кг, определяют по формуле

,                                                  (72)

где G_n — нормируемая воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м²·ч), принимаемая по таблице 11 СНиП 23-02 при Dр₀ = 10 Па;

Dр — то же, что и в формуле (68);

Dр₀ = 10 Па — разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачной конструкции, при которой определяется воздухопроницаемость сертифицируемого образца.

12.4 Сопротивление воздухопроницанию выбранного типа светопрозрачной конструкции R_jnf, м²·ч/кг, определяют по формуле

,                                                  (73)

где G_s — воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м²·ч), при Dр₀ = 10 Па, полученная в результате сертификационных испытаний;

n — показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции, полученный в результате сертификационных испытаний.

12.5 В случае R_inf >  выбранная светопрозрачная конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 по сопротивлению воздухопроницанию.

В случае R_inf <  необходимо заменить светопрозрачную конструкцию и проводить расчеты по формуле (73) до удовлетворения требований СНиП 23-02.

12.6 Пример расчета R_inf приведен в Ц.1 приложения Ц.

12.7 Выбор оконных блоков для здания по их воздухопроницаемости в соответствии с классификацией по ГОСТ 26602.2 согласно требованиям 8.6 СНиП 23-02 приведен в примерах 2 и 3 (Ц.1) приложения Ц.

12.8 Проверка зданий и их помещений на степень воздухопроницаемости осуществляется согласно методике, приведенной в ГОСТ 31167. Рекомендуемая классификация воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта по кратности воздухообмена при Dр=50 Па (n₅₀, ч^-1) (помещения, группы помещений (квартиры) жилых многоквартирных, общественных, административных, бытовых, сельскохозяйственных, вспомогательных помещений производственных зданий и сооружений, а также одноквартирных зданий в целом) приведена в таблице 19. При установлении классов воздухопроницаемости «умеренная», «высокая», «очень высокая» следует принимать меры по снижению воздухопроницаемости объектов. При установлении классов «низкая» и «очень низкая» в объектах, имеющих вентиляцию с естественным побуждением, следует принимать меры, обеспечивающие дополнительный приток свежего воздуха. Пример удовлетворения требований 8.7 СНиП 23-02 по воздухопроницаемости помещений зданий, определяемой согласно вышеупомянутой методике по кратности воздухообмена при Dр = 50 Па (n₅₀, ч^-1), приведен в Ц.2 приложения Ц.

 

Таблица 19 — Классы воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта

 

Кратность воздухообмена при Dр = 50 Па (n50, ч-1)	Наименование класса
n50 < 1	Очень низкая
1 £ n50 < 2	Низкая
2 £ n50 < 4	Нормальная
4 £ n50 < 6	Умеренная
6 £ n50 < 10	Высокая
10 £ n50	Очень высокая

 

13 РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ (ЗАЩИТА ОТ ВЛАГИ)

 

13.1 Расчет нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) производят по СНиП 23-02 с учетом следующих требований.

13.2 Парциальное давление насыщенного водяного пара Е, E₀, E₁, E₂, E₃ Па, в формулах (16) — (20) СНиП 23-02 принимают:

для помещений без агрессивной среды — по таблицам С.1 и С.2, с агрессивной средой — по таблице С.3 приложения С;

по температуре в плоскости возможной конденсации t_с, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно холодного, переходного, теплого периодов и периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами — по формуле

,                                            (74)

где t_int — то же, что и в 5.2.2;

a_int — то же, что и в 9.1.2;

t_i — средняя температура наружного воздуха i-го периода, °С, определяемая по формуле

,                                                             (75)

где  — средняя месячная температура воздуха j-го месяца, °С;

n — число месяцев i-го периода;

R_с — термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации, м²·°С/Вт;

R_o — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²·°С/Вт.

Парциальное давление водяного пара Е, Е₀, E₁, Е₂, E₃ в формулах (16)—(20) СНиП 23-02 в помещениях с агрессивной средой обозначают соответственно: Е_р, Е_p0, Е_р1, Е_р2, Е_р3.

13.3 Значения парциального давления водяного пара Е_p, Па, над насыщенными растворами солей для температур 10—30 °С принимают по таблице С.3 приложения С; для температур ниже 10 °С они могут быть определены по формуле

,                                                           (76)

где E_i — парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимается по температуре в плоскости возможной конденсации по таблицам С.1 и С.2 приложения С;

j_p — относительная влажность воздуха над насыщенным водным раствором соли, %, при t=20 °С, принимается по таблице С.3 приложения С.

13.4 Парциальное давление водяного пара E_pi в плоскости возможной конденсации наружных стен из керамзитобетона на керамзитовом песке (r_о = 1200 кг/м³), содержащем соли NaCl, КСl, MgCl₂ или их смеси, а также расстояние до плоскости конденсации от внутренней поверхности стены d_w в указанных стенах следует определять соответственно по формулам:

E_pi = 0,01 E_i j_p при i = 1, 2, 3, 0;                                             (77)

d_w = 0,07 d_ins j_p,                                                           (78)

где j_p — относительная влажность воздуха в порах материала ограждающей конструкции, %, определяемая в соответствии с 13.3;

d_ins — толщина утеплителя, м.

Индексы i = 1, 2, 3, 0 относятся соответственно к холодному, переходному, теплому периодам и периоду месяцев с отрицательными средними месячными температурами.

13.5 Сопротивление паропроницанию R_vp, м²·ч·Па/мг, однослойной или отдельного слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

R_vp = d / m,                                                               (79)

где d — толщина слоя ограждающей конструкции, м;

m — расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/(м·ч·Па), принимаемый по приложению Д.

Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев.

Сопротивление паропроницанию R_vp листовых материалов и тонких слоев пароизоляции следует принимать по приложению Ш.

Примечания

1 Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях следует принимать равным нулю независимо от расположения и толщины этих прослоек.

2 Для обеспечения нормируемого сопротивления паропроницанию  ограждающей конструкции следует определять сопротивление паропроницанию R_vp конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

3 В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих конструкций (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т.п.) со стороны помещений; сопротивление паропроницанию в местах таких сопряжений проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного полей.

 

13.6 Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует определять по формуле

,                                         (80)

где t_int, t_ext — расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), °С;

R_o — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м²·°С/Вт;

R_int = 1 / a_int,

где a_int— то же, что и в 9.1.2;

SR — сумма термических сопротивлений слоев конструкции, расположенных между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации, м²·°С/Вт.

При расчете величин R_o и SR расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев ограждающей конструкции зданий с агрессивной средой могут быть приняты по приложению Д при соответствующих условиях эксплуатации.

13.7 Для стен промышленных зданий, подверженных воздействию высокоактивных в гигроскопическом отношении аэрозолей (j_р £ 60 %) расчет по формулам (16)—(20) СНиП 23-02 выполнять не следует. Защиту от увлажнения таких стен с внутренней стороны следует производить без расчета как от непосредственного воздействия раствора соответствующего аэрозоля.

13.8 Независимо от результатов расчета по формулам (16)—(20) СНиП 23-02 нормируемые сопротивления паропроницанию  и  (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) во всех случаях должны приниматься не более 5 м²·ч·Па/мг.

13.9 Изолинии сорбции в зависимости от массового солесодержания для случая ограждающей конструкции из керамзитобетона на керамзитовом песке, содержащем хлориды натрия, калия и магния, приведены в приложении Э.

13.10 Определение сопротивления паропроницанию при наличии графиков сорбции выполняют следующим образом.

Относительную влажность воздуха j_р, %, в порах материала ограждающей конструкции определяют по графикам сорбции по приложению Э в зависимости от массового солесодержания С. При этом величина j_р в формулах (76) и (77) при расчете Е_pi (при i = 1, 2, 3, 0) определяется по графикам сорбции при j = 10 %, а при расчете E_p0 — по графикам сорбции при j = 15 % по приложению Щ.

13.11 Пример расчета сопротивления паропроницанию дан в приложении Э.

 

14 РАСЧЕТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ

 

14.1 Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям СНиП 23-02. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола , Вт/(м²·°С), определяется следующим образом:

а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D₁=R₁s₁³0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле

;                                                               (81)

б) если первые n слоев конструкции пола (n ³ 1) имеют суммарную тепловую инерцию D₁ + D₂ + ... + D_n < 0,5, но тепловая инерция (n + 1) слоев D₁ + D₂ + ... + D_n+l ³ 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола Y_f следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го:

для n-го слоя — по формуле

;                                           (82)

для i-го слоя (i = n-1; n-2; ...; 1) — по формуле

.                                                (83)

Показатель теплоусвоения поверхности пола  принимается равным показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя Y₁.

В формулах (81)—(83) и неравенствах:

D₁, D₂, ..., D_n+l — тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., (n+1)-го слоев конструкции пола, определяемая согласно 11.1.9;

R_i, R_n — термические сопротивления, м²·°С/Вт, соответственно i-го и n-го слоев конструкции пола, определяемые по формуле (6);

s₁, s_i, s_n, s_n+l — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно 1-го, i-го, n-го, (n+1)-го слоев конструкции пола, Вт/(м²·°С), принимаемые по результатам теплотехнических испытаний или по приложению Д; при этом для зданий, помещений и отдельных участков, приведенных в поз. 1 и 2 таблицы 13 СНиП 23-02, — во всех случаях при условии эксплуатации А;

Y_j+l — показатель теплоусвоения поверхности (i+1)-го слоя конструкции пола, Вт/ (м²·°С).

14.2 Если расчетная величина  показателя теплоусвоения поверхности пола окажется не более нормативной величины , установленной в таблице 13 СНиП 23-02, то этот пол удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения; если , то следует взять другую конструкцию пола или изменить толщины некоторых его слоев до удовлетворения требованиям .

14.3 Теплотехническая характеристика пола в местах отдыха животных при содержании их без подстилки определяется вычисляемым показателем теплоусвоения поверхности пола , который должен быть не более нормируемой величины, принимаемой равной: для крупного рогатого скота молочного направления и молодняка до четырехмесячного возраста (крупного рогатого скота и свиней) — 12,5 Вт/(м²·°С); для откормочных животных с четырехмесячного возраста: свиней — 17 Вт/(м²·°С) и крупного рогатого скота — 15 Вт/(м²·°С).

Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев конструкции пола в местах отдыха животных следует принимать при эксплуатационной влажности этих материалов, но не выше, чем при условиях эксплуатации Б по приложению Д. В случае применения специальных гидрофобизированных материалов допускается принимать указанные характеристики при условиях эксплуатации А.

14.4 Пример расчета приведен в приложении Ю.

 

15 КОНТРОЛЬ НОРМИРУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ

 

15.1 При проектировании здания следует устанавливать согласно СНиП 23-02 класс энергетической эффективности А, В или С, по требованию заказчика или владельца здания, обеспечивающий заданный расход тепловой энергии на поддержание параметров микроклимата помещений с учетом климатического района строительства. Контроль теплотехнических и энергетических показателей при проектировании и экспертизе проектов на их соответствие нормам СНиП 23-02 следует выполнять по данным энергетического паспорта.

15.2 Контроль качества и соответствие тепловой защиты зданий и отдельных его элементов нормам СНиП 23-02 при эксплуатации зданий осуществляются аккредитованными Госстроем России испытательными лабораториями путем экспериментального определения основных показателей на основе государственных стандартов на методы испытаний строительных материалов, конструкций и объектов в целом. При несоответствии фактических показателей проектным значениям следует разрабатывать мероприятия по устранению дефектов.

15.3 Определение теплотехнических показателей (теплопроводности, теплоусвоения, влажности, сорбционных характеристик, паропроницаемости, водопоглощения, морозостойкости) теплоизоляционных материалов и конструкций производится в соответствии с федеральными стандартами: ГОСТ 7025, ГОСТ 7076, ГОСТ 17177, ГОСТ 21718, ГОСТ 23250, ГОСТ 24816, ГОСТ 25609, ГОСТ 25898, ГОСТ 30256, ГОСТ 30290.

Расчетные значения теплотехнических показателей материалов и конструкций определяют согласно приложению Д или по методике, приведенной в приложении Е.

15.4 Определение теплотехнических характеристик (сопротивления теплопередаче и воздухопроницанию, теплоустойчивости, теплотехнической однородности) отдельных конструктивных элементов тепловой защиты выполняют в натурных условиях либо в лабораторных условиях в климатических камерах, а также методами математического моделирования температурных полей на ЭВМ согласно ГОСТ 25380, ГОСТ 26253, ГОСТ 26254, ГОСТ 26602.1, ГОСТ 26602.2, ГОСТ 26629, ГОСТ 31166, ГОСТ 31167.

15.5 Класс энергетической эффективности здания на стадии эксплуатации присваивается по данным натурных теплотехнических испытаний не менее чем через год после ввода здания в эксплуатацию. Присвоение класса энергетической эффективности производится по степени отклонения удельного расхода тепловой энергии (полученного в результате испытаний и нормализованного в соответствии с расчетными условиями согласно ГОСТ 31168) в сравнении с расчетными по данным нормам в соответствии с таблицей 3 СНиП 23-02. Установленный класс энергетической эффективности следует занести в энергетический паспорт здания.

15.6 При установлении класса энергетической эффективности для построенных или реконструированных (капитально ремонтируемых) зданий согласно таблице 3 СНиП 23-02:

- А и В («очень высокий» и «высокий»), подрядные и другие организации, участвовавшие в его проектировании и строительстве, а также предприятия-изготовители продукции, способствовавшие достижению этого класса, следует экономически стимулировать;

- D («низкий»), следует предусматривать штрафные санкции.

Порядок экономического стимулирования или штрафные санкции определяются законодательством субъектов Федерации и решениями их администраций.

15.7 При установлении класса энергетической эффективности для существующих зданий согласно таблице 3 СНиП 23-02:

- D («низкий»), следует предусматривать мероприятия по повышению энергетической эффективности этого здания путем реконструкции согласно разделу 10 настоящего Свода правил;

- Е («очень низкий»), рекомендуются мероприятия по повышению энергетической эффективности этого здания путем реконструкции в ближайшей перспективе согласно указаниям раздела 10.

Порядок очередности реконструкции зданий по повышению их энергоэффективности и условия финансирования реконструкции определяются решениями администрации субъектов Федерации.

 

16 СОСТАВ И СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ПРОЕКТА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ»

 

16.1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

16.1.1 Проект здания должен содержать раздел «Энергоэффективность» согласно требованиям СНиП 23-02, СНиП 31-01 и СНиП 31-02. В этом разделе должны быть представлены сводные показатели энергоэффективности проектных решений. Сводные показатели энергоэффективности должны быть сопоставлены с нормативными показателями строительных норм. Указанный раздел выполняется на стадиях предпроектной и проектной документации.

16.1.2 При необходимости к разработке раздела «Энергоэффективность» заказчиком и проектировщиком привлекаются соответствующие специалисты и эксперты из других организаций.

16.1.3 Органы экспертизы должны осуществлять проверку соответствия данным нормам предпроектной и проектной документации.

 

16.2 СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ»

 

16.2.1 Раздел «Энергоэффективность» должен содержать энергетический паспорт здания с пояснительной запиской и соответствующими расчетами, классы энергетической эффективности здания в соответствии с таблицей 3 СНиП 23-02, заключение о соответствии проекта здания требованиям настоящих норм и рекомендации по повышению энергетической эффективности в случае необходимости доработки проекта.

16.2.2 Пояснительная записка раздела должна содержать:

а) общую характеристику запроектированного здания;

б) сведения о проектных решениях, направленных на повышение эффективности использования энергии:

- расчетные показатели и характеристики здания;

- описание технических решений ограждающих конструкций с расчетом приведенного сопротивления теплопередаче с протоколами теплотехнических испытаний, подтверждающими принятые расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций и сертификаты соответствия для светопрозрачных конструкций;

- принятые виды пространства под нижним и над верхнем этажами с указанием температур внутреннего воздуха, принятых в расчет, наличие мансардных этажей, используемых для жилья, тамбуров входных дверей вестибюлей, остекления лоджий;

- теплотехнические расчеты ограждающих конструкций;

- теплотехнические расчеты теплого чердака и техподполья;

- принятые системы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, сведения о наличии приборов учета и регулирования, обеспечивающих эффективное использование энергии;

- специальные приемы повышения энергоэффективности здания, в том числе устройства по пассивному использованию солнечной энергии, системы утилизации теплоты вытяжного воздуха, теплоизоляция трубопроводов отопления и горячего водоснабжения, применение тепловых насосов и прочее;

- информацию о размещении источников теплоснабжения для объекта. В необходимых случаях приводится технико-экономическое обоснование энергоснабжения от автономных источников вместо централизованных;

в) расчеты теплоэнергетических показателей и сопоставление проектных решений в части энергопотребления с требованиями данных норм.

Пример составления раздела «Энергоэффективность» общественного здания приведен в приложении Я.

 

17 СОСТАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЗДАНИЯ

 

17.1 Энергетический паспорт гражданского здания следует разрабатывать согласно требованиям 12 СНиП 23-02 для контроля качества при строительстве и эксплуатации зданий.

17.2 Энергетический паспорт должен входить в состав проектной и приемосдаточной документации вновь возводимых, реконструируемых, капитально ремонтируемых зданий, при осуществлении функций инспекцией ГАСН и при приемке здания в эксплуатацию.

17.3 Решение о выборе эксплуатируемых зданий для заполнения энергетического паспорта относится к компетенции органов администрации субъектов Федерации.

17.4 Данные, включенные в энергетический паспорт здания, должны излагаться в нижеприведенной последовательности:

- сведения о типе и функциональном назначении здания, его этажности и объеме;

- данные об объемно-планировочном решении с указанием данных о геометрических характеристиках и ориентации здания, площади его ограждающих конструкций и пола отапливаемых помещений;

- климатические характеристики района строительства, включая данные об отопительном периоде;

- проектные данные по теплозащите здания, включающие приведенные сопротивления теплопередаче, как отдельных компонентов ограждающих конструкций, так и здания в целом;

- проектные данные по системам поддержания микроклимата и способам их регулирования в зависимости от изменения климатических воздействий, по системам теплоснабжения здания;

- проектные теплоэнергетические характеристики здания, включающие удельные расходы тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода по отношению к 1 м² отапливаемой площади (или 1 м³ отапливаемого объема) и градусо-суткам отопительного периода;

- изменения в построенном здании (объемно-планировочные, конструктивные, систем поддержания микроклимата) по сравнению с проектом;

- результаты испытания энергопотребления и тепловой защиты здания после годичного периода его эксплуатации;

- класс энергетической эффективности здания;

- рекомендации по повышению энергетической эффективности здания.

17.5 Энергетическая эффективность здания определяется по следующим критериям:

удельный расход тепловой энергии на отопление в течение отопительного периода , кДж/(м²·°С·сут) [кДж/(м³·°С·сут)];

показатель компактности здания k_е, 1/м;

общий коэффициент теплопередачи здания K_m, Вт/(м²·°С);

приведенный коэффициент теплопередачи здания через наружные ограждающие конструкции , Вт/(м²·°С);

условный коэффициент теплопередачи здания , учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции, Вт/(м²·°С);

кратность воздухообмена здания за отопительный период n_а, ч^-1;

коэффициент остекленности фасада здания f.

17.6 Испытания и присвоение класса энергетической эффективности должны выполняться независимыми организациями (фирмами), аккредитованными в установленном порядке. В случае получения результата испытаний ниже «нормального» уровня инспектирующей организации следует разработать незамедлительные меры по повышению энергоэффективности здания.

17.7 Для существующих зданий энергетический паспорт здания следует разрабатывать по заданиям организаций, осуществляющих эксплуатацию жилого фонда и зданий общественного назначения. При этом на здания, исполнительная документация на строительство которых не сохранилась, энергетические паспорта здания составляются на основе материалов Бюро технической инвентаризации, натурных технических обследований и измерений, выполняемых квалифицированными специалистами, имеющими лицензию на выполнение соответствующих работ.

17.8 Для жилых зданий с пристроенными нежилыми помещениями энергетические паспорта следует, как правило, составлять раздельно по жилой части и каждому пристроенному нежилому блоку; для встроенных помещений общественного назначения жилых зданий (не выходящих за проекцию жилой части здания) энергетический паспорт составляется как для одного здания.

 

18 ЗАПОЛНЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЖИЛОГО ЗДАНИЯ

 

Форма энергетического паспорта здания приведена в приложении Д СНиП 23-02. Пример его заполнения для жилого здания приведен ниже и в таблице 20. Методика расчета теплотехнических и энергетических параметров на примере этого здания приведена в И.2 приложения И.

 

Пример

Девятиэтажное 3-секционное жилое здание серии 121 предназначено для строительства в г. Твери. Здание состоит из двух торцевых секций и одной рядовой. Общее число квартир — 108. Стены здания состоят из трехслойных железобетонных панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола, окна — с трехслойным остеклением в раздельно-спаренных деревянных переплетах. Чердак — теплый, покрытие — трехслойные железобетонные плиты с утеплителем из пенополистирола. Техподполье с разводкой трубопроводов. Здание подключено к централизованной системе теплоснабжения и имеет однотрубную систему отопления с термостатами без авторегулирования на вводе.

 

Таблица 20 — Пример заполнения энергетического паспорта жилого здания

 

Общая информация

 

Дата заполнения (число, месяц, год)
Адрес здания	г. Тверь
Разработчик проекта	ЦНИИЭПжилища
Адрес и телефон разработчика	Москва, Дмитровское шоссе, 96; Тел. (095) 9762819
Шифр проекта	Серия 121

 

Расчетные условия

 

№ п.п.	Наименование расчетных параметров	Обозначение символа	Единицы измерения параметра	Расчетное значение
1	Расчетная температура внутреннего воздуха	tint	°С	20
2	Расчетная температура наружного воздуха	text	°С	-29
3	Расчетная температура теплого чердака	tc	°С	14
4	Расчетная температура техподполья	tc	°С	2
5	Продолжительность отопительного периода	zht	сут	218
6	Средняя температура наружного воздуха за отопительный период	tht	°С	-3,0
7	Градусо-сутки отопительного периода	Dd	°С·сут	5014

 

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания

 

8	Назначение	Жилое
9	Размещение в застройке	Отдельно стоящее
10	Тип	Многоэтажное, 9 этажей
11	Конструктивное решение	Крупнопанельное, железобетонное

 

Геометрические и теплоэнергетические показатели

 

№ п.п.	Показатель	Обозначение показателя и единицы измерения	Нормативное значение показателя		Расчетное (проектное) значение показателя		Фактическое значение показателя
1	2	3	4		5		6
Геометрические показатели
12	Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, в том числе:	, м2	—		5395
	стен	Aw, м2	—		3161
	окон и балконных дверей	АF, м2	—		694
	витражей	АF, м2	—		—
	фонарей	АF, м2	—		—
	входных дверей и ворот	Аed, м2	—		—
	покрытий (совмещенных)	Ас, м2	—		—
	чердачных перекрытий (холодного чердака)	Ас, м2	—		—
	перекрытий теплых чердаков	Ас, м2	—		770
	перекрытий над техподпольями	Аf, м2	—		770
	перекрытий над неотапливаемыми подвалами или подпольями	Аf, м2	—		—
	перекрытий над проездами и под эркерами	Аf, м2	—		—
	пола по грунту	Аf, м2	—		—
13	Площадь квартир	Ah, м2	—		5256
14	Полезная площадь (общественных зданий)	Ah, м2	—		—
15	Площадь жилых помещений	Аl, м2	—		3416
16	Расчетная площадь (общественных зданий)	Аl, м2	—		—
17	Отапливаемый объем	Vh, м3	—		18480
18	Коэффициент остекленности фасада здания	f	0,18		0,18
19	Показатель компактности здания		0,32		0,29
Теплоэнергетические показатели
Теплотехнические показатели
20	Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений:	, м2·°С/Вт
	стен	Rw	3,16		2,65
	окон и балконных дверей	RF	0,526		0,55
	витражей	RF	—		—
	фонарей	RF	—		—
	входных дверей и ворот	Red	1,2		—
	покрытий (совмещенных)	Rc	—		—
	чердачных перекрытий (холодных чердаков)	Rc	—		—
	перекрытий теплых чердаков (включая покрытие)	Rc	4,71		4,71
	перекрытий над техподпольями	Rf	4,16		4,16
	перекрытий над неотапливаемыми подвалами или подпольями	Rf	—		—
	перекрытий над проездами и под эркерами	Rf	—		—
	пола по грунту	Rf	—		—
21	Приведенный коэффициент теплопередачи здания	, Вт/(м2·°С)	—		0,519
22	Кратность воздухообмена здания за отопительный период	na, ч-1	0,671		0,671
	Кратность воздухообмена при испытаниях (при 50 Па)	n50, ч-1	4,0		—
23	Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции	, Вт/(м2·°С)	—		0,573
24	Общий коэффициент теплопередачи здания	Km, Вт/(м2·°С)	—		1,092
Энергетические показатели
25	Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период	Qh МДж	—		2552185
26	Удельные бытовые тепловыделения в здании	qint Вт/м2			14,5
27	Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период	Qint МДж	—		932945
28	Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период	Qs МДж	—		255861
29	Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период	МДж	—		1970491
Коэффициенты
30	Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты			0,5
31	Расчетный коэффициент энергетической эффективности поквартирных и автономных систем теплоснабжения здания от источника теплоты	edes		—
32	Коэффициент эффективности авторегулирования	z		0,85
33	Коэффициент учета встречного теплового потока	k		0,8
34	Коэффициент учета дополнительного теплопотребления	bh		1,13

 

№ п.п.	Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Нормативное значение показателя	Фактическое значение показателя
Комплексные показатели
35	Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания	кДж/(м2·°C·сут), [кДж/(м3·°С·сут)]	74,77 [—]
36	Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания	кДж/(м2·°C·сут), [кДж/(м3·°С·сут)]	76 [27,5]
37	Класс энергетической эффективности	«Нормальный»	С
38	Соответствует ли проект здания нормативному требованию		Да
39	Дорабатывать ли проект здания		Нет

 

Класс энергетической эффективности (диапазоны), кДж/(м2·°С·сут)	Установленный класс, кДж/(м2·°С·сут)	Рекомендации
Новые и реконструируемые здания
Очень высокий		Экономическое стимулирование
Высокий		То же
Нормальный	<-- C 74,77	—
Существующие здания
Низкий		Желательна реконструкция
Очень низкий		Необходима реконструкция в ближайшее время

 

Указания по повышению энергетической эффективности
40	Рекомендуем:

 

41	Паспорт заполнен
	Организация
	Адрес и телефон
	Ответственный исполнитель

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ А

(справочное)

 

ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

 

В настоящем Своде правил использованы следующие документы:

СНиП 23-01-99*	Строительная климатология
СНиП 23-02-2003	Тепловая защита зданий
СНиП 23-05-95*	Естественное и искусственное освещение
СНиП 31-01-2003	Здания жилые многоквартирные
СНиП 31-02-2001	Дома жилые одноквартирные
СНиП 41-01-2003	Отопление, вентиляция и кондиционирование
СНиП 41-03-2003	Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов
СНиП 2.08.02-89*	Общественные здания и сооружения
ГОСТ 8.207-76	ГСИ Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обработки результатов наблюдений. Основные положения
ГОСТ 12.1.005-88*	ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны
ГОСТ 111-2001	Стекло листовое. Технические условия
ГОСТ 379-95	Кирпич и камни силикатные. Технические условия
ГОСТ 530-95	Кирпич и камни керамические. Технические условия
ГОСТ 931-90	Листы и полосы латунные. Технические условия
ГОСТ 2695-83	Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия
ГОСТ 2697-83*	Пергамин кровельный. Технические условия
ГОСТ 4598-86*	Плиты древесно-волокнистые. Технические условия
ГОСТ 4640-93*	Вата минеральная. Технические условия
ГОСТ 5578-94*	Щебень и песок из шлаков черной и цветной металлургии для бетонов. Технические условия
ГОСТ 5742-76	Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные
ГОСТ 5781-82*	Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 6266-97	Листы гипсокартонные. Технические условия
ГОСТ 6428-83	Плиты гипсовые для перегородок. Технические условия
ГОСТ 6617-76*	Битумы нефтяные строительные. Технические условия
ГОСТ 7025-91	Кирпич и камни керамические и силикатные. Методы определения водопоглощения, плотности и контроля морозостойкости
ГОСТ 7076-99	Материалы и изделия строительные. Методы определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме
ГОСТ 7251-77*	Линолеум поливинилхлоридный на тканой и нетканой подоснове. Технические условия
ГОСТ 7473-94	Смеси бетонные. Технические условия
ГОСТ 8486-86*Е	Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 8673-93	Плиты фанерные. Технические условия
ГОСТ 8736-93	Песок для строительных работ. Технические условия
ГОСТ 8740-85*	Картон облицовочный. Технические условия
ГОСТ 8904-81*	Плиты древесно-волокнистые твердые с лакокрасочным покрытием. Технические условия
ГОСТ 9128-97	Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Технические условия
ГОСТ 9462-88*	Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия
ГОСТ 9463-88*	Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 9480-89	Плиты облицовочные пиленые из природного камня. Технические условия
ГОСТ 9548-74*	Битумы нефтяные кровельные. Технические условия
ГОСТ 9573-96	Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 9583-75*	Трубы чугунные напорные, изготовленные методами центробежного и полунепрерывного литья. Технические условия
ГОСТ 9757-90	Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия
ГОСТ 10140-2003	Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на битумном связующем. Технические условия
ГОСТ 10499-95	Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного волокна. Технические условия
ГОСТ 10632-89*	Плиты древесно-стружечные. Технические условия
ГОСТ 10832-91	Песок и щебень перлитовые вспученные. Технические условия
ГОСТ 10884-94	Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 10923-93*	Рубероид. Технические условия
ГОСТ 12865-67	Вермикулит вспученный
ГОСТ 14359-69	Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования
ГОСТ 15527-70*	Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки
ГОСТ 15588-86	Плиты пенополистирольные. Технические условия
ГОСТ 16136-2003	Плиты перлитобитумные теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 16381-77*	Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Классификация и общие технические требования
ГОСТ 17177-94	Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний
ГОСТ 18108-80*	Линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизолирующей подоснове. Технические условия
ГОСТ 18124-95	Листы асбестоцементные плоские. Технические условия
ГОСТ 19177-81	Прокладки резиновые пористые уплотняющие. Технические условия
ГОСТ 19222-84	Арболит и изделия из него. Общие технические условия
ГОСТ 20916-87	Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных фенолоформальдегидных смол. Технические условия
ГОСТ 21718-84	Материалы строительные. Диэлькометрический метод измерения влажности
ГОСТ 21880-94*	Маты прошивные из минеральной ваты теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 22233-2001	Профили прессованные из алюминиевых сплавов для светопрозрачных ограждающих конструкций. Технические условия
ГОСТ 22263-76	Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия
ГОСТ 22950-95	Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связующем. Технические условия
ГОСТ 23166-99	Блоки оконные. Общие технические условия
ГОСТ 23250-78	Материалы строительные. Метод определения удельной теплоемкости
ГОСТ 24700-99	Блоки оконные деревянные со стеклопакетами. Технические условия
ГОСТ 24767-81	Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для ограждающих строительных конструкций. Технические условия
ГОСТ 24816-81	Материалы строительные. Методы определения сорбционной влажности
ГОСТ 25192-82*	Бетоны. Классификация и общие технические требования
ГОСТ 25380-82	Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, проходящих через ограждающие конструкции
ГОСТ 25485-89	Бетоны ячеистые. Технические условия
ГОСТ 25609-83	Материалы полимерные рулонные и плиточные для полов. Метод определения показателя теплоусвоения
ГОСТ 25820-2000	Бетоны легкие. Технические условия
ГОСТ 25898-83	Материалы и изделия строительные. Методы определения сопротивления паропроницанию
ГОСТ 26253-84	Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости ограждающих конструкций
ГОСТ 26254-84	Здания и сооружения. Метод определения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций
ГОСТ 26602.1-99	Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления теплопередаче
ГОСТ 26602.2-99	Блоки оконные и дверные. Методы определения воздухо-водопроницаемости
ГОСТ 26629-85	Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества теплоизоляции ограждающих конструкций
ГОСТ 26633-91	Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 28013-98	Растворы строительные. Общие технические условия
ГОСТ 30256-94	Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности цилиндрическим зондом
ГОСТ 30290-94	Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности поверхностным преобразователем
ГОСТ 30494-96	Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях
ГОСТ 30547-97*	Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Общие технические условия
ГОСТ 30674-99	Блоки оконные из поливинилхлоридных профилей. Технические условия
ГОСТ 30734-2000	Блоки оконные деревянные мансардные. Технические условия
ГОСТ 30971-2002	Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновые проемам. Общие технические условия
ГОСТ 31166-2003	Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметрического определения коэффициента теплопередачи
ГОСТ 31167-2003	Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях
ГОСТ 31168-2003	Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энергии на отопление
ГОСТ Р 51380-99	Энергосбережение. Методы подтверждения соответствия показателей энергетической эффективности энергопотребляющей продукции их нормативным значениям. Общие требования
ГОСТ Р 51387-99	Энергосбережение. Нормативно-методическое обеспечение. Основные положения
СанПиН 2.1.2.1002-00	Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещениям
ВСН 58-88 (р)	Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и технического обслуживания зданий объектов коммунального и социально-культурного назначения
ВСН 61-89 (р)	Реконструкция и капитальный ремонт жилых домов. Нормы проектирования

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

(обязательное)

 

ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

 

Таблица Б.1

 

№ п.п.	Термин	Обозначение	Характеристика	Обозначение единицы величины
1 ОБЩИЕ ПОНЯТИЯ
1.1	Тепловая защита зданий	—	По СНиП 23-02	—
1.2	Тепловой режим здания	—	Совокупность всех факторов и процессов, формирующих тепловой внутренний микроклимат здания в процессе эксплуатации	—
1.3	Энергетический паспорт здания		По ГОСТ Р 51387
1.4	Класс энергетической эффективности		По ГОСТ Р 51380
1.5	Градусо-сутки отопительного периода	Dd	По СНиП 23-02	°С·сут
1.6	Теплопроводность	—	Свойство материала конструкции переносить теплоту под действием разности (градиента) температур на ее поверхностях	—
1.7	Конвективный теплообмен	—	Перенос теплоты с поверхности (на поверхность) ограждающей конструкции омывающим ее воздухом или жидкостью	—
1.8	Лучистый теплообмен	—	Перенос теплоты с поверхности (на поверхность) конструкции за счет электромагнитного излучения	—
1.9	Теплоотдача (тепловосприятие)	—	Перенос теплоты с поверхности конструкции в окружающую среду за счет конвективного и лучистого теплообмена	—
1.10	Теплопередача	—	Перенос теплоты через ограждающую конструкцию от взаимодействующей с ней среды с более высокой температурой к среде с другой стороны конструкции с более низкой температурой	—
1.11	Теплоусвоение поверхности конструкции	—	Свойство поверхности ограждающей конструкции поглощать или отдавать теплоту	—
1.12	Инфильтрация	—	Перемещение воздуха через материал и неплотности ограждающих конструкций вследствие ветрового и теплового напоров, формируемых разностью температур и перепадом давления воздуха снаружи и внутри помещений	—
1.13	Тепловой поток	Q	Количество теплоты, проходящее через конструкцию или среду в единицу времени	Дж
1.14	Относительная влажность воздуха	j	Отношение парциального давления водяного пара, содержащегося в воздухе при данной температуре, к давлению насыщенного водяного пара при той же температуре	%
1.15	Теплоемкость	с	Количество теплоты, переданное массе материала при повышении его температуры на один градус Цельсия	кДж/°С
1.16	Удельная теплоемкость	c0	Отношение теплоемкости материала к его массе	кДж/(кг·°С)
1.17	Результирующая температура помещений	t	По ГОСТ 30494	°С
1.18	Коэффициент остекленности фасада здания	f	По СНиП 23-02	—
1.19	Показатель компактности здания		По СНиП 23-02	1/м
2 МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИЙ
2.1	Коэффициент теплопроводности материала	l	Величина, численно равная плотности теплового потока, проходящего в изотермических условиях через слой материала толщиной в 1 м при разности температур на его поверхностях один градус Цельсия	Вт/(м·°С)
2.2	Коэффициент теплоусвоения материала	s	Величина, отражающая способность материала воспринимать теплоту при колебании температуры на его поверхности	Вт/(м2·°С)
2.3	Плотность материала	r	Отношение массы (свойства материала, характеризующего его инерционность и способность создавать гравитационное поле) материала к его объему	кг/м3
2.4	Плотность сухого материала	r0	Отношение массы сухого материала к занимаемому им объему	кг/м3
2.5	Плотность влажного материала	rw	Отношение массы материала, включая массу влаги в его порах, к занимаемому этим материалом объему	кг/м3
2.6	Удельный вес материала	g	Отношение веса (силы, возникающей вследствие взаимодействия материала с гравитационным полем) материала к его объему	Н/м3
2.7	Относительная массовая влажность материала	w	Процентное отношение массы влаги к массе материала в сухом состоянии	%
2.8	Сорбционная влажность материала	Ws	Равновесная относительная влажность материала в воздушной среде с постоянной относительной влажностью и температурой	%
2.9	Коэффициент паропроницаемости материала	m	Величина, равная плотности стационарного потока водяного пара, проходящего в изотермических условиях через слой материала толщиной в один метр в единицу времени при разности парциального давления в один Паскаль	мг/(м·ч·Па)
2.10	Коэффициент поглощения теплоты солнечной радиации	rs	Отношение теплового потока, поглощенного поверхностью материала, к падающему на нее потоку солнечной радиации	—
2.11	Коэффициент излучения поверхности	e	Отношение величины теплового излучения единицей поверхности конструкции к величине теплового излучения единицей поверхности абсолютно черного тела при одинаковой температуре	—
3 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ
3.1	Теплоустойчивость ограждающей конструкции	—	Свойство ограждающей конструкции, определяемое отношением амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности и амплитуды теплового потока при его гармонических колебаниях	—
3.2	Теплоустойчивость помещений	—	Свойство результирующей температуры внутреннего воздуха и внутренних поверхностей ограждающих конструкций сохранять относительное постоянство при колебаниях теплопотерь и теплопоступлений снаружи и теплопоступлений внутри, обеспечиваемых системами поддержания микроклимата	—
3.3	Воздухопроницаемость ограждающей конструкции	G	Свойство ограждающей конструкции пропускать воздух под действием разности давлений на наружной и внутренней поверхностях, численно выраженное массовым потоком воздуха через единицу площади поверхности ограждающей конструкции в единицу времени при постоянной разности давлений воздуха на ее поверхностях	кг/(м2·ч)
3.4	Воздухопроницаемость помещений	—	Свойство ограждающих конструкций пропускать воздух под действием разности давлений на наружной и внутренней поверхностях, численно выраженное в объемном (м3) или массовом (кг) расходе воздуха в единицу времени	м3/ч, кг/ч
3.5	Коэффициент воздухопроницаемости ограждающей конструкции	i	Воздухопроницаемость ограждающей конструкции, приходящаяся на один Паскаль разности давлений на ее поверхностях	кг/(м2·ч·Па)
3.6	Сопротивление воздухопроницанию ограждающей конструкции	Rinf	Величина, обратная коэффициенту воздухопроницаемости ограждающей конструкции	м2·ч·Па/кг
3.7	Паропроницаемость ограждающей конструкции	—	Свойство материалов ограждающей конструкции пропускать влагу под действием разности парциальных давлений водяного пара на ее наружной и внутренней поверхностях	—
3.8	Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции	Rvp	Величина, обратная потоку водяного пара, проходящего через единицу площади ограждающей конструкции в изотермических условиях в единицу времени при разности парциальных давлений внутреннего и наружного воздуха в один Паскаль	м2·ч·Па/мг
3.9	Коэффициент теплообмена (тепловосприятия или теплоотдачи)	aint aext	Величина, численно равная поверхностной плотности теплового потока при перепаде температур между поверхностью и окружающей средой в один градус Цельсия соответственно для внутренней и наружной поверхностей	Вт/(м2·°С)
3.10	Сопротивление теплообмену (теплоотдаче или тепловосприятию)	Rsi Rse	Величина, обратная коэффициенту теплообмена	м2·°С/Вт
3.11	Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции (трансмиссионный)	ktr	Величина, численно равная поверхностной плотности теплового потока, проходящего через ограждающую конструкцию при разности внутренней и наружной температур воздуха в один градус Цельсия	Вт/(м2·°С)
3.12	Термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции	R	Величина, обратная поверхностной плотности теплового потока, проходящего через слой материала ограждающей конструкции при разности температур на его поверхностях в один градус Цельсия	м2·°С/Вт
3.13	Термическое сопротивление ограждающей конструкции	Rk	Сумма термических сопротивлений всех слоев материалов ограждающей конструкции	м2·°С/Вт
3.14	Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции	Ro	Величина, обратная коэффициенту теплопередачи ограждающей конструкции	м2·°С/Вт
3.15	Приведенный коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции	kr	Средневзвешенный коэффициент теплопередачи теплотехнически неоднородной ограждающей конструкции	Вт/(м2·°С)
3.16	Приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие конструкции здания		Величина, численно равная среднему кондуктивному тепловому потоку, приходящемуся на единицу площади совокупности наружных ограждающих конструкций здания при разности внутренней и наружной температур воздуха в один градус Цельсия	Вт/(м2·°С)
3.17	Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции		Условный коэффициент теплопередачи (воздух — воздух) за счет переноса теплоты воздухом, фильтрующимся через оболочку здания	Вт/(м2·°С)
3.18	Общий коэффициент теплопередачи здания	Km	Величина, равная сумме приведенного и условного коэффициентов теплопередачи здания	Вт/(м2·°С)
3.19	Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции		Величина, обратная приведенному коэффициенту теплопередачи ограждающей конструкции	м2·°С/Вт
3.20	Коэффициент теплоусвоения поверхности конструкции	Y	Отношение величины амплитуды гармонических колебаний плотности теплового потока, вызванного неравномерностью отдачи теплоты системой отопления, к величине амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности наружного ограждения	Вт/(м2·°С)
3.21	Тепловая инерция ограждающей конструкции	D	Величина, численно равная сумме произведений термических сопротивлений отдельных слоев ограждающей конструкции на коэффициенты теплоусвоения материала этих слоев	—
4 ПОМЕЩЕНИЯ, ПЛОЩАДИ И ОБЪЕМЫ
4.1	Теплый чердак	—	Пространство между утепленными конструкциями кровли, наружными стенами и перекрытием верхнего этажа, обогрев которого осуществляется теплом воздуха, удаляемого из помещений здания посредством вытяжной вентиляции	—
4.2	Холодный чердак	—	Пространство между неутепленными конструкциями кровли и утепленным перекрытием верхнего этажа, внутренний воздух которого сообщается с наружным воздухом	—
4.3	Техподполье (технический подвал)	—	Пространство под перекрытием первого этажа, в котором размещаются трубопроводы отопления и горячего водоснабжения	—
4.4	Холодный подвал	—	Подвал, в котором отсутствуют источники тепловыделения и пространство которого сообщается с наружным воздухом	—
4.5	Отапливаемый подвал	—	Подвал, в котором предусматриваются отопительные приборы для поддержания заданной температуры	—
4.6	Отапливаемая площадь здания	Ah	По СНиП 23-02	м2
4.7	Полезная площадь (для общественных зданий)	Ah	То же	м2
4.8	Площадь жилых помещений	Al	»	м2
4.9	Отапливаемый объем	Vh	»	м3
5 ПОКАЗАТЕЛИ ЭФФЕКТИВНОСТИ
5.1	Удельный расход тепловой энергии на отопление здания		По СНиП 23-02	кДж/(м2·°С·сут), кДж/(м3·°С·сут)
5.2	Коэффициент энергетической эффективности систем отопления и теплоснабжения		Эффективность процесса преобразования первичного топлива (газ, нефть, уголь, древесина и т.д.) в теплоту и перемещение ее в здание. Этот коэффициент учитывает потери во всей системе теплоснабжения (централизованной и децентрализованной) здания	—

 

Таблица Б.2 — Указатель обозначений основных индексов

 

Обозначение	Расшифровка обозначения	Обозначение	Расшифровка обозначения
а	— воздушная среда	ins	— теплоизоляция
а.l	— воздушная прослойка	inf	— инфильтрационная составляющая
av	— средняя величина	k	— конструкция
b	— подвал, подполье	l	— площадь жилая
b.c	— перекрытие подвала	т	— элемент ограждающей конструкции, предельное целочисленное значение
b.w	— стены подвала	max	— максимальное значение
bal	— баланс, балкон	min	— минимальное значение
с	— покрытие, потолок	n	— нормативное значение, предельное целочисленное значение
cal	— рассчитанное значение	o	— нормативное значение, обозначение градуса, показатель в сухом состоянии
con	— условная расчетная величина, энергопотребление	p	— водяной пар, агрессивная среда
d	— сутки, точка росы	r	— приведенное значение
des	— проектное значение	req	— требуемое значение
e, ext	— компактность, наружная среда или ограждение	s	— солнечная радиация, грунт
ed	— двери и ворота	se, si	— наружная, внутренняя поверхности соответственно
eq	— эквивалентное значение	scy	— зенитный фонарь
f	— пол	sum	— суммарное значение
F	— окно	t	— температура
g	— чердак	tr	— трансмиссионная составляющая
g.c	— покрытие, крыша чердака	V	— объем
g.f	— чердачное перекрытие	ven	— вентиляционная составляющая
g.w	— стены чердака	vp	— паропроницание
h	— теплота	w	— стена, показатель во влажном состоянии
h.l	— теплопотери помещения	y	— год
hor	— горизонт	t	— температура поверхности
ht	— отопление	1, 2, 3,...	— порядковая нумерация символа
i, int	— внутренняя среда	А, Б	— наименование условий эксплуатации
i	— целочисленное перечисление

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ В

(обязательное)

 

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ПРИ ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ ОБЛАЧНОСТИ ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД

 

B.1 Суммарная (прямая плюс рассеянная) солнечная радиация на горизонтальную поверхность (покрытие, зенитные фонари) Q^hor, МДж/м², при действительных условиях облачности за отопительный период для климатического района строительства определяется по формуле

,                                                           (B.1)

где  — суммарная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности для i-го месяца отопительного периода, МДж/м², принимается по данным таблицы 1.10 «Научно-прикладного справочника по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные». Части 1—6, вып. 1—34. — Санкт-Петербург: Гидрометеоиздат, 1989—1998;

m — число месяцев отопительного периода со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже 8 °С, определяемое по методу, изложенному в Справочном пособии к СНиП «Строительная климатология» (М.: Стройиздат, 1990).

B.2 Суммарная (прямая, рассеянная и отраженная) солнечная радиация на вертикальную поверхность (стены и окна) , МДж/м², при действительных условиях облачности за отопительный период определяется по формуле

,          (B.2)

где  — прямая солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода для j-й ориентации, МДж/м²;

,  — рассеянная и отраженная солнечная радиация на вертикальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода, МДж/м²;

,  — прямая и рассеянная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода, МДж/м², принимаются по данным таблиц 1.8, 1.9 справочника, поименованного в В.1;

m,  — то же, что и в формуле (В.1);

 — альбедо деятельной поверхности в i-м месяце отопительного периода, %, принимается по данным таблицы 1.10 справочника, поименованного в В.1;

k_ij — коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную i-го месяца отопительного периода для j-й ориентации, принимается по данным таблицы В.2.

 

Пример расчета

 

Определить количество суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности, поступающей на фасады северо-восточной и юго-западной ориентации жилого здания в г. Твери за отопительный период (z_ht = 218 сут).

Определим, какие месяцы в году включает отопительный период в г. Твери. По данным таблицы 3 СНиП 23-01 устанавливаем месяцы со средней месячной температурой наружного воздуха, равной и ниже 8 °С. Это — январь, февраль, март, апрель, одни сутки мая, пять суток сентября, октябрь, ноябрь, декабрь. Количество поступающей на фасады солнечной радиации определим по формуле (В.2). Результаты расчета сведены в таблицу В.1. Колонки 2, 7, 9, 10 заполняются по данным справочника, поименованного в B.1 ( — по таблице 1.8,  — по таблице 1.9,  и  — по таблице 1.10). Колонки 3, 4 (k_ij) — по таблице В.2. В остальных колонках выполняются арифметические действия по формуле (В.2).

Примечание — Так как данные по солнечной радиации для г. Твери отсутствуют, то были приняты данные по ближайшему климатическому пункту — г. Торжка, 57° с.ш.

 

Таблица B.1

 

Месяцы отопительного периода	Расчетные характеристики солнечной радиации для определения количества суммарной солнечной радиации на вертикальную поверхность по формуле (В.2)
	, МДж/м2	kij		, МДж/м2						, МДж/м2	, МДж/м2
		СВ	ЮЗ	СВ	ЮЗ	МДж/м2			%		СВ	ЮЗ
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
Январь	15	—	4,15	—	62,2	47	23,5	61	76	23,2	47	109
Февраль	46	0,05	2,32	2,3	106,7	88	44	135	77	52	98	203
Март	108	0,14	1,35	15,1	145,8	184	92	292	71	104	211	342
Апрель	170	0,22	0,84	37,4	142,8	224	112	394	31	61	210	316
Май, 1 сут											9	12
Сентябрь, 5 сут											22	40
Октябрь	32	0,09	1,72	2,9	55	85	42,5	117	27	15,8	61	113
Ноябрь	8	0,02	3,18	0,2	25,4	40	20	49	47	11,5	32	57
Декабрь	2	—	4,9	—	9,8	30	15	32	69	11	26	36
За отопительный период											716	1228

 

Таблица В.2 - Коэффициент k_ij пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную

 

Градусы с.ш.	Месяцы
	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
Южная ориентация
37	1,97	1,37	0,85	0,46	0,24	0,16	0,19	0,34	0,65	1,14	1,71	2,13
38	2,00	1,40	0,88	0,47	0,26	0,17	0,20	0,35	0,67	1,16	1,73	2,23
40	2,15	1,50	0,92	0,51	0,28	0,19	0,23	0,39	0,71	1,20	1,85	2,40
42	2,25	1,60	1,00	0,54	0,30	0,22	0,26	0,43	0,75	1,30	2,05	2,60
44	2,50	1,70	1,03	0,60	0,33	0,24	0,28	0,47	0,80	1,45	2,20	2,80
46	2,85	1,85	1,08	0,63	0,36	0,28	0,32	0,51	0,86	1,50	2,40	3,10
48	3,20	2,00	1,20	0,68	0,40	0,30	0,35	0,54	0,93	1,60	2,60	3,60
50	3,50	2,20	1,30	0,73	0,44	0,34	0,38	0,60	1,00	1,75	2,90	4,10
52	4,0	2,35	1,40	0,78	0,48	0,37	0,41	0,64	1,08	1,85	3,20	4,70
54	4,50	2,55	1,50	0,84	0,52	0,40	0,44	0,68	1,17	2,00	3,70	5,40
56	5,15	2,80	1,55	0,90	0,55	0,44	0,48	0,74	1,26	2,20	4,20	6,10
58	6,00	3,10	1,75	0,97	0,60	0,48	0,52	0,78	1,33	2,40	4,80	7,20
60	7,20	3,50	1,85	1,03	0,64	0,50	0,56	0,83	1,44	2,60	5,50
62		4,00	2,00	1,10	0,67	0,54	0,59	0,88	1,56	3,00	6,65
64		4,90	2,30	1,19	0,71	0,57	0,61	0,94	1,68	3,40
66		6,00	2,50	1,26	0,76	0,60	0,66	1,00	1,84	4,00
68		7,30	2,85	1,35	0,82	0,62	0,69	1,04	2,02	4,50
70			3,20	1,44	0,86	0,64	0,72	1,10	2,20	5,35
72			3,55	1,55	0,92	0,66	0,73	1,16	2,40
74			4,00	1,65	0,98	0,70	0,77	1,22	2,60
76			4,65	1,74	1,04	0,71	0,79	1,33	2,74
78			5,25	1,81	1,08	0,72	0,82	1,44	2,86
Юго-восточная ориентация
37	1,35	1,00	0,70	0,55	0,40	0,34	0,30	0,42	0,66	0,90	1,35	1,70
38	1,35	1,00	0,70	0,55	0,40	0,34	0,31	0,43	0,66	0,92	1,35	1,70
40	1,40	1,05	0,75	0,56	0,41	0,35	0,34	0,45	0,70	0,97	1,40	1,70
42	1,50	1,15	0,80	0,58	0,44	0,36	0,37	0,49	0,72	1,01	1,45	1,75
44	1,70	1,20	0,85	0,62	0,45	0,37	0,40	0,52	0,75	1,08	1,55	1,90
46	1,85	1,30	0,90	0,65	0,49	0,39	0,42	0,55	0,79	1,17	1,65	2,15
48	2,05	1,40	0,95	0,70	0,50	0,41	0,46	0,59	0,81	1,25	1,80	2,50
50	2,30	1,55	1,00	0,75	0,53	0,45	0,49	0,62	0,86	1,35	2,00	2,90
52	2,65	1,70	1,10	0,79	0,55	0,49	0,51	0,65	0,93	1,47	2,25	3,30
54	3,10	1,80	1,20	0,84	0,60	0,52	0,54	0,69	1,01	1,59	2,55	3,75
56	3,60	2,00	1,25	0,88	0,61	0,56	0,57	0,72	1,10	1,72	2,90	4,30
58	4,20	2,20	1,35	0,93	0,65	0,58	0,59	0,77	1,19	1,87	3,40	5,00
60	5,10	2,45	1,45	0,97	0,69	0,60	0,60	0,80	1,26	2,08	3,95
62		2,80	1,60	1,02	0,71	0,62	0,62	0,84	1,35	2,34	4,75
64		3,30	1,70	1,06	0,75	0,63	0,65	0,87	1,44	2,64
66		4,00	1,85	1,12	0,78	0,64	0,67	0,91	1,55	3,00
68		4,95	2,10	1,18	0,80	0,65	0,69	0,95	1,65	3,39
70			2,30	1,26	0,84	0,66	0,71	1,00	1,77	3,85
72			2,60	1,35	0,87	0,69	0,72	1,04	1,90
74			2,95	1,45	0,90	0,70	0,75	1,10	2,00
76			3,45	1,58	0,94	0,70	0,77	1,15	2,12
78			4,20	1,75	0,96	0,71	0,78	1,24	2,25
Юго-западная ориентация
37	1,50	1,05	0,75	0,47	0,30	0,30	0,35	0,45	0,60	0,79	1,10	1,45
38	1,50	1,05	0,80	0,50	0,35	0,31	0,35	0,46	0,64	0,81	1,15	1,50
40	1,60	1,10	0,80	0,53	0,40	0,33	0,36	0,49	0,65	0,90	1,30	1,63
42	1,70	1,20	0,81	0,55	0,40	0,36	0,39	0,50	0,70	0,99	1,50	1,75
44	1,80	1,30	0,90	0,59	0,45	0,38	0,40	0,52	0,75	1,07	1,60	1,90
46	2,05	1,40	0,92	0,62	0,47	0,40	0,41	0,55	0,78	1,15	1,75	2,15
48	2,35	1,60	1,03	0,65	0,47	0,41	0,43	0,59	0,83	1,23	1,90	2,55
50	2,50	1,70	1,10	0,69	0,50	0,42	0,45	0,61	0,84	1,30	2,10	2,95
52	2,85	1,85	1,20	0,72	0,50	0,46	0,49	0,63	0,95	1,40	2,30	3,40
54	3,30	2,00	1,25	0,77	0,55	0,48	0,50	0,68	1,00	1,52	2,65	3,95
56	3,80	2,20	1,30	0,81	0,58	0,50	0,53	0,72	1,05	1,65	3,00	4,45
58	4,50	2,45	1,40	0,86	0,60	0,52	0,56	0,77	1,13	1,79	3,35	5,35
60	5,20	2,80	1,50	0,90	0,63	0,54	0,58	0,81	1,20	1,95	3,80
62		3,25	1,70	0,97	0,65	0,56	0,61	0,86	1,25	2,15	4,55
64		3,90	1,90	1,04	0,68	0,60	0,65	0,90	1,39	2,45
66		4,75	2,10	1,11	0,76	0,64	0,70	0,97	1,50	2,85
68		5,60	2,30	1,21	0,82	0,67	0,73	1,02	1,65	3,33
70			2,55	1,30	0,88	0,71	0,75	1,09	1,80	3,85
72			2,80	1,42	0,90	0,73	0,78	1,16	1,95
74			3,10	1,52	0,95	0,75	0,79	1,26	2,12
76			3,40	1,62	0,97	0,76	0,80	1,37	2,30
78			4,00	1,73	1,00	0,77	0,82	1,50	2,45
Восточная ориентация1
37	0,52	0,46	0,40	0,42	0,42	0,39	0,44	0,40	0,45	0,50	0,42	0,54
38	0,52	0,48	0,42	0,43	0,42	0,39	0,44	0,40	0,45	0,50	0,44	0,54
40	0,55	0,50	0,46	0,44	0,42	0,40	0,44	0,41	0,46	0,50	0,48	0,54
42	0,58	0,52	0,50	0,45	0,42	0,40	0,44	0,42	0,46	0,50	0,54	0,55
44	0,60	0,54	0,53	0,47	0,42	0,42	0,44	0,43	0,48	0,52	0,59	0,62
46	0,63	0,57	0,58	0,48	0,44	0,43	0,44	0,45	0,50	0,56	0,61	0,72
48	0,65	0,62	0,60	0,50	0,46	0,44	0,46	0,48	0,54	0,58	0,64	0,80
50	0,68	0,65	0,61	0,53	0,48	0,46	0,47	0,49	0,56	0,62	0,66	0,86
52	0,70	0,67	0,62	0,55	0,50	0,47	0,48	0,51	0,60	0,64	0,69	0,90
54	0,71	0,70	0,63	0,56	0,52	0,50	0,50	0,53	0,62	0,67	0,72	0,92
56	0,72	0,73	0,64	0,58	0,54	0,52	0,53	0,56	0,64	0,68	0,76	0,94
58	0,74	0,78	0,64	0,61	0,57	0,54	0,54	0,57	0,66	0,70	0,80	0,96
60	0,76	0,87	0,66	0,64	0,59	0,56	0,56	0,58	0,68	0,72	0,86
62		0,96	0,70	0,66	0,60	0,58	0,57	0,60	0,72	0,78	0,91
64		1,04	0,76	0,69	0,62	0,59	0,58	0,62	0,76	0,88
66		1,14	0,84	0,72	0,64	0,60	0,59	0,64	0,80	1,00
68		1,20	0,92	0,74	0,65	0,61	0,60	0,66	0,84	1,15
70			1,00	0,78	0,66	0,62	0,60	0,70	0,88	1,32
72			1,10	0,84	0,69	0,63	0,62	0,74	0,92	1,52
74			1,25	0,91	0,72	0,64	0,64	0,78	0,94	1,76
76			1,44	1,02	0,76	0,65	0,66	0,82	0,96
78			1,66	1,15	0,78	0,66	0,68	0,86	1,00
Дальний Восток (восточная ориентация)
44	0,54	0,57	0,43	0,44	0,40	0,31	0,29	0,38	0,50	0,52	0,58	0,61
46	0,60	0,60	0,49	0,46	0,42	0,36	0,35	0,43	0,52	0,56	0,65	0,66
48	0,64	0,62	0,55	0,49	0,44	0,40	0,40	0,47	0,53	0,60	0,70	0,76
50	0,70	0,66	0,62	0,52	0,47	0,44	0,42	0,48	0,55	0,63	0,80	0,88
52	0,74	0,68	0,68	0,54	0,50	0,45	0,43	0,49	0,57	0,68	0,91	1,00
54	0,78	0,71	0,74	0,56	0,51	0,46	0,42	0,50	0,58	0,72	1,06	1,42
56	0,84	0,74	0,80	0,58	0,52	0,46	0,40	0,50	0,60	0,78	1,22	1,24
58	0,88	0,77	0,86	0,60	0,54	0,46	0,47	0,50	0,62	0,88	1,48	1,36
60	0,93	0,80	0,92	0,63	0,55	0,46	0,47	0,51	0,66	1,04
Западная ориентация2
37	0,54	0,50	0,46	0,36	0,34	0,34	0,40	0,40	0,42	0,38	0,42	0,54
38	0,54	0,50	0,47	0,38	0,34	0,34	0,40	0,40	0,42	0,40	0,44	0,54
40	0,56	0,51	0,48	0,40	0,35	0,34	0,40	0,42	0,43	0,42	0,48	0,54
42	0,58	0,52	0,50	0,42	0,36	0,35	0,40	0,42	0,44	0,46	0,54	0,55
44	0,60	0,52	0,53	0,43	0,38	0,36	0,40	0,42	0,45	0,48	0,59	0,62
46	0,64	0,57	0,58	0,44	0,39	0,37	0,42	0,42	0,46	0,52	0,61	0,72
48	0,70	0,62	0,60	0,46	0,40	0,38	0,42	0,42	0,48	0,55	0,64	0,80
50	0,75	0,69	0,61	0,47	0,42	0,40	0,43	0,44	0,50	0,58	0,66	0,86
52	0,80	0,77	0,62	0,48	0,43	0,42	0,44	0,46	0,53	0,60	0,69	0,90
54	0,86	0,86	0,63	0,50	0,45	0,44	0,45	0,48	0,56	0,64	0,72	0,92
56	0,94	0,98	0,64	0,52	0,46	0,46	0,47	0,52	0,58	0,68	0,76	0,94
58	1,06	1,08	0,64	0,54	0,48	0,47	0,48	0,54	0,60	0,70	0,80	0,96
60	1,19	1,18	0,66	0,56	0,50	0,49	0,52	0,56	0,62	0,74	0,86
62		1,29	0,70	0,59	0,54	0,54	0,54	0,58	0,66	0,78	0,91
64		1,40	0,76	0,64	0,58	0,56	0,56	0,62	0,72	0,86
66		1,52	0,84	0,70	0,60	0,60	0,60	0,68	0,78	0,94
68		1,62	0,92	0,78	0,66	0,64	0,64	0,72	0,84	1,08
70			1,00	0,86	0,70	0,67	0,68	0,80	0,88	1,30
72			1,10	0,92	0,76	0,71	0,72	0,88	0,92	1,66
74			1,25	1,00	0,80	0,74	0,76	0,95	0,96
76			1,44	1,09	0,80	0,76	0,77	1,02	1,00
78			1,66	1,15	0,80	0,76	0,77	1,04	1,01
Дальний Восток (западная ориентация)
44	0,56	0,54	0,49	0,44	0,40	0,49	0,49	0,46	0,50	0,55	0,56	0,62
46	0,63	0,60	0,53	0,46	0,42	0,48	0,48	0,50	0,52	0,56	0,58	0,64
48	0,69	0,66	0,57	0,49	0,44	0,48	0,48	0,53	0,53	0,56	0,59	0,68
50	0,75	0,71	0,62	0,52	0,47	0,48	0,48	0,55	0,55	0,57	0,60	0,74
52	0,81	0,77	0,66	0,54	0,50	0,48	0,48	0,56	0,57	0,58	0,62	0,80
54	0,87	0,83	0,70	0,56	0,51	0,48	0,48	0,57	0,58	0,59	0,66	0,86
56	0,94	0,89	0,74	0,58	0,52	0,48	0,49	0,58	0,60	0,60	0,70	0,92
58	1,00	0,95	0,78	0,60	0,54	0,48	0,50	0,59	0,62	0,60	0,75	1,00
60	1,06	1,04	0,82	0,63	0,55	0,48	0,52	0,60	0,66	0,61
Северо-восточная ориентация3
37	0,04	0,06	0,12	0,19	0,22	0,26	0,23	0,21	0,16	0,11	0,07	0,03
38	0,04	0,06	0,12	0,19	0,22	0,26	0,23	0,21	0,16	0,11	0,07	0,03
40	0,03	0,06	0,12	0,19	0,22	0,26	0,24	0,21	0,16	0,10	0,06	0,02
42	0,02	0,06	0,12	0,19	0,23	0,26	0,24	0,21	0,16	0,10	0,05	0,01
44	0,02	0,06	0,12	0,20	0,23	0,27	0,25	0,21	0,16	0,09	0,04	0,01
46	0,02	0,06	0,13	0,20	0,24	0,27	0,25	0,22	0,16	0,09	0,04	0,01
48	0,01	0,06	0,13	0,20	0,25	0,28	0,26	0,22	0,16	0,09	0,03	0,01
50	0,01	0,06	0,13	0,20	0,26	0,28	0,27	0,23	0,16	0,09	0,03	0,01
52	0,01	0,06	0,13	0,21	0,27	0,29	0,28	0,24	0,16	0,09	0,02	0,01
54	0,01	0,06	0,14	0,21	0,28	0,30	0,29	0,25	0,16	0,09	0,02	0,01
56	0,01	0,05	0,14	0,22	0,29	0,31	0,30	0,25	0,17	0,09	0,02
58		0,05	0,14	0,23	0,31	0,32	0,31	0,26	0,18	0,09	0,02
60		0,04	0,14	0,24	0,32	0,33	0,32	0,27	0,18	0,09	0,02
62		0,04	0,15	0,25	0,34	0,35	0,33	0,28	0,19	0,09
64		0,03	0,15	0,26	0,36	0,37	0,35	0,29	0,20	0,09
66		0,03	0,16	0,27	0,38	0,39	0,37	0,30	0,21	0,09
68		0,03	0,17	0,29	0,40	0,42	0,41	0,32	0,23	0,09
70			0,18	0,31	0,42	0,46	0,46	0,35	0,25	0,10
72			0,19	0,34	0,44	0,50	0,52	0,38	0,27	0,10
74			0,20	0,38	0,46	0,55	0,57	0,42	0,29
76			0,22	0,44	0,48	0,60	0,62	0,45
78			0,23	0,48	0,50	0,65	0,67	0,48
Северо-западная ориентация
37	0,06	0,06	0,12	0,17	0,20	0,22	0,25	0,20	0,14	0,07	0,05	0,03
38	0,05	0,06	0,12	0,17	0,20	0,22	0,25	0,20	0,14	0,07	0,05	0,02
40	0,04	0,06	0,12	0,17	0,21	0,23	0,25	0,20	0,15	0,08	0,04	0,02
42	0,03	0,06	0,13	0,18	0,21	0,23	0,23	0,20	0,15	0,08	0,04	0,01
44	0,02	0,06	0,13	0,18	0,22	0,23	0,23	0,21	0,15	0,08	0,04	0,01
46	0,02	0,06	0,13	0,18	0,22	0,23	0,23	0,21	0,15	0,08	0,04	0,01
48	0,02	0,06	0,14	0,19	0,23	0,25	0,25	0,21	0,16	0,08	0,03	0,01
50	0,02	0,06	0,14	0,19	0,23	0,26	0,25	0,21	0,16	0,08	0,03	0,01
52	0,02	0,06	0,15	0,19	0,23	0,26	0,25	0,22	0,16	0,08	0,03	0,01
54	0,02	0,06	0,15	0,20	0,24	0,27	0,25	0,22	0,16	0,08	0,02	0,01
56	0,02	0,06	0,16	0,20	0,25	0,28	0,26	0,23	0,16	0,08	0,02
58	0,02	0,06	0,16	0,21	0,26	0,29	0,27	0,24	0,16	0,08	0,01
60		0,05	0,17	0,22	0,27	0,31	0,29	0,26	0,17	0,07	0,01
62		0,05	0,17	0,23	0,29	0,33	0,32	0,27	0,18	0,07
64		0,05	0,18	0,25	0,31	0,37	0,35	0,29	0,19	0,07
66		0,05	0,19	0,27	0,35	0,42	0,39	0,32	0,20	0,07
68		0,05	0,20	0,30	0,39	0,47	0,44	0,35	0,22	0,07
70			0,21	0,33	0,44	0,52	0,49	0,39	0,24	0,07
72			0,23	0,37	0,49	0,57	0,55	0,43	0,27	0,07
74			0,24	0,43	0,54	0,62	0,61	0,48	0,29
76			0,26	0,52	0,60	0,67	0,66	0,52
78			0,28	0,63	0,66	0,71	0,70	0,57
Северная ориентация
37	0,01	0,04	0,08	0,06	0,02
38	0,01	0,04	0,08	0,06	0,02
40	0,01	0,04	0,08	0,06	0,02
42	0,01	0,04	0,08	0,06	0,02
44	0,02	0,05	0,08	0,07	0,02
46	0,02	0,05	0,09	0,07	0,02
48	0,02	0,05	0,09	0,08	0,03
50	0,02	0,06	0,10	0,08	0,03
52	0,02	0,06	0,11	0,09	0,03
54	0,02	0,07	0,12	0,09	0,04
56	0,02	0,08	0,12	0,10	0,04
58	0,02	0,09	0,13	0,11	0,05
60	0,02	0,09	0,14	0,12	0,06
62	0,03	0,11	0,18	0,14	0,07
64	0,03	0,14	0,23	0,18	0,08
66	0,04	0,17	0,28	0,22	0,09
68	0,06	0,20	0,34	0,28	0,11
70	0,07	0,24	0,40	0,35	0,15
72	0,09	0,30	0,47	0,41	0,19
74	0,13	0,38	0,54	0,47	0,23
76	0,22	0,48	0,58	0,53	0,27
78	0,30	0,55	0,61	0,57	0,29
1 В период с ноября по март коэффициенты kij приведены для Западной Сибири и Средней Азии; для Европейской территории России и Восточной Сибири коэффициенты kij приведены в таблице В.3. 2 Для района Дальнего Востока коэффициенты kij с июня по август приведены в таблице В.4. 3 Для южных районов Дальнего Востока коэффициенты kij приведены в таблице В.5.

 

Таблица В.3

 

Градусы с.ш.	Восточная ориентация					Градусы с.ш.	Западная ориентация
	Месяцы						Месяцы
	I	II	III	XI	XII		I	II	III	XI	XII
Европейская территория России
42	0,46	0,40	0,38	0,51	0,46	42	0,56	0,54	0,48	0,51	0,46
44	0,52	0,44	0,42	0,54	0,50	44	0,62	0,56	0,52	0,54	0,54
46	0,57	0,47	0,44	0,56	0,56	46	0,69	0,60	0,56	0,56	0,64
48	0,62	0,51	0,48	0,59	0,64	48	0,76	0,64	0,59	0,59	0,75
50	0,68	0,54	0,52	0,64	0,72	50	0,83	0,66	0,62	0,64	0,85
52	0,74	0,58	0,56	0,69	0,83	52	0,88	0,70	0,66	0,69	0,93
54	0,79	0,62	0,60	0,76	0,92	54	0,92	0,76	0,70	0,76	0,96
56	0,84	0,66	0,64	0,83	0,90	56	0,94	0,84	0,72	0,83	0,94
58	0,90	0,70	0,66	0,92	0,90	58	0,96	0,94	0,76	0,92	0,94
60	0,96	0,74	0,66	1,03		60	1,00	1,06	0,81	1,03
62		0,78	0,66			62		1,20	0,88
64		0,84	0,66			64		1,38	1,00
66			0,66			66			1,06

 

Таблица В.4

 

Градусы с.ш.	Восточная ориентация					Градусы с.ш.	Западная ориентация
	Месяцы						Месяцы
	I	II	III	XI	XII		I	II	III	XI	XII
Восточная Сибирь
52	0,54	0,53	0,53	0,48	0,41	52	0,72	0,56	0,53	0,70	0,71
54	0,58	0,54	0,54	0,53	0,50	54	0,79	0,62	0,54	0,74	0,74
56	0,62	0,58	0,56	0,58	0,58	56	0,87	0,68	0,56	0,78	0,78
58	0,66	0,60	0,58	0,64	0,66	58	0,97	0,74	0,58	0,82	0,82
60	0,74	0,63	0,63	0,68		60	1,12	0,82	0,63	0,87
62		0,70	0,70	0,70		62		0,94	0,70	0,90
64		0,72	0,80			64		1,08	0,80
66		0,96	0,89			66		1,26	0,89
68		1,14	0,97			68		1,54	0,97
70			1,05			70			1,05
72			1,16			72			1,16

 

Таблица В.5

 

Градусы с.ш.	Восточная ориентация					Градусы с.ш.	Западная ориентация
	Месяцы						Месяцы
	I	II	III	XI	XII		I	II	III	XI	XII
Дальний Восток
42	0,18	0,19	0,17			42	0,36	0,30
44	0,18	0,19	0,17			44	0,36	0,30
46	0,18	0,18	0,18			46	0,29	0,30
48	0,18	0,18	0,18
50	0,19	0,19	0,19
52	0,19	0,19	0,20
54	0,21	0,20	0,21
56	0,23	0,21	0,21
58	0,25	0,22	0,22
60	0,28	0,23	0,23

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

(справочное)

 

МАКСИМАЛЬНЫЕ И СРЕДНИЕ ЗНАЧЕНИЯ СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) ПРИ ЯСНОМ НЕБЕ В ИЮЛЕ

 

Градусы с.ш.	Ориентация поверхности	Суммарная солнечная радиация, Вт/м2
		максимальная Imax	средняя Iav
36	Горизонтальная	1000	344
	Западная	712	162
38	Горизонтальная	942	334
	Западная	721	163
40	Горизонтальная	928	333
	Западная	740	169
42	Горизонтальная	915	334
	Западная	748	175
44	Горизонтальная	894	331
	Западная	756	180
46	Горизонтальная	880	329
	Западная	752	182
48	Горизонтальная	866	328
	Западная	764	184
50	Горизонтальная	859	328
	Западная	774	187
52	Горизонтальная	852	329
	Западная	781	194
54	Горизонтальная	838	329
	Западная	788	200
56	Горизонтальная	817	327
	Западная	786	201