РД 03-607-03. Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов

бесплатная нормативная документация

РУКОВОДЯЩИE ДОКУМЕНТЫ ГОСГОРТЕХНАДЗОРА РОССИИ

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ

РД 03-607-03

РАЗРАБОТАНЫ Управлением по надзору в химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности Госгортехнадзора России

УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Госгортехнадзора России от 05 июня 2003 г. № 51

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.

1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.

1.3. Методика позволяет определить показатели, характеризующие аварию:

- границы зоны затопления;

- время образования прорана;

- размеры и форма развития прорана;

- расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;

- высота, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.

1.4. Методика, предназначена для использования:

- организациями, эксплуатирующими хранилища;

- проектными организациями;

- экспертными центрами;

- другими организациями по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;

- при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);

- при определении последствий гидродинамической аварии;

- при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.

II. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, ПРИНИМАЕМЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ

2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обуславливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:

а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;

б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.

2.2. В Методике приняты следующие допущения:

- поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;

- после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;

- гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна, больше критического, на участок, где уклон меньше критического - не рассматривается.

III. РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ПРОРАНА (ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ ДАМБ)

3.1. В расчетах приняты следующие основные обозначения:

H_max	- максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м.
F	- площадь заполнения хранилища (определяется по графику зависимости площади (F) и объема (V) от уровня заполнения), м².
V_max	- полный объем отходов в хранилище (определяется по графику зависимости F и V от уровня заполнения), м³.
l₀	- ширина гребня дамбы, м.
m_отк	- заложение внутреннего откоса дамбы (отношение длины горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м.
n_отк	- заложение внешнего откоса дамбы, м/м.
r_s	- плотность частиц грунта, т/м³.
r_ж	- плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), т/м³.
r_d	- средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/м³.
n	- кинематический коэффициент вязкости жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), см²/сек. (Для воды кинематический коэффициент вязкости равен 0,0101, см²/сек).
d	- средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

3.2. Исходными данными для расчета являются:

- максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;

- зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;

- ширина гребня дамбы;

- заложение внутреннего откоса дамбы;

- заложение внешнего откоса дамбы;

- плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;

- средневзвешенный размер частиц грунта.

3.3. За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство

y₀ = b₀ = h₀ = 0,5м ; (1)

где: y₀ - начальная глубина прорана,

b₀ - начальная ширина прорана,

h₀ - начальная глубина потока.

На рис.1 представлена схема расчета размыва гребня и пляжной зоны хвостохранилища:

Рис.1. Схема расчета размыва прорана.

Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге постоянным и равным Dy£y₀, определяется приращение ширины прорана

; (2)

Задавая приращения размеров прорана (Dy и Db) определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя DH. Расчет ведется методом итераций.

Определение параметров размыва прорана и потока производится в расчетный i-ый промежуток времени:

глубина прорана

y_i = y_i_-1 + Dy; (3)

ширина прорана

b_i = b_i_-1 + Db; (4)

длина прорана (м)

l_i = y_i · (m_отк. + n_отк.) + l₀; (5)

При достижении y_i = H_max принимается, что увеличение прорана рассчитывается только за счет его расширения

; (6)

где

; (7)

Глубина потока в проране (м):

; (8)

где H_i определяется по формуле (30).

Расход потока в проране (м³/с):

; (9)

где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.

Удельный расход потока в проране (м²/с):

; (10)

Скорость потока в проране (м/с):

; (11)

Неразмывающая скорость и₀ (м/с) определяется для заданного значения dcp и гидравлических параметров потока по зависимостям B.C.Кнороза:

для 0,05 мм < d < 0,25 мм;

; (12)

для 0,25 мм < d < 1,5 мм;

; (13)

для d > 1,5 мм;

; (14)

где k = 0,785 · d^0,75;

R_i - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения прорана, определяемый по формуле:

(м); (15)

Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между частицами грунта.

Неразмывающую скорость для связанных грунтов определяется по формуле:

; (16)

где m - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;

d_э - эквивалентный диаметр отрывающихся отдельностей связанного грунта (для супесей d_э=3 мм, для суглинков d_э = 4 мм, для глины d_э = 5 мм);

С_гр - нормативная усталостная прочность связанного грунта на разрыв (Па): С_гр = 0,35С^Н;

С^Н - нормативное удельное сцепление грунта (Па);

k - коэффициент однородности, допускается принимать равным 0,5;

Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику проектировщика "Гидротехнические сооружения" (под ред. В.П.Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).

Величина гидравлической крупности W₀ (м/с) для размываемых грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц грунта по формулам:

при d £ 0,1 мм

; (17)

при 0,1 мм < d < 0,6 мм

; (18)

при 0,6 мм < d < 2,0 мм

; (19)

при d ³ 2,0 мм

; (20)

где g - ускорение силы тяжести (g = 981 см/с²).

Время размыва элементарного объема прорана (с):

; (21)

где DW_i - увеличение объема размытого прорана (м³):

; (22)

m_i - транспортирующая (размывающая) способность потока.

В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во взвешенном, либо в донном состоянии.

Если скорость потока и_i ³ 2,7 и₀_i и все частицы d £ 0,15 мм (переносятся во взвешенном состоянии), то величина m_i может быть определена как

; (23)

где и_КР - критическая скорость потока (м/с) определяется:

при y_i < H_max

; (24)

при y_i = H_max

; (25)

Если и_i < 2,7 и₀_i и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном режиме), то величина m_i определяется по формуле

; (26)

где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с²).

Объем жидкости, вытекающей из прудка за время Dt_i:

; (27)

Общий объем, вытекший за время T = S Dt_i:

V_i = S DV_i; (28)

Понижение уровня в прудке:

; (29)

Глубина слоя, вытекающего из прудка:

H_i = H_i_-1 + Dy - DH_i_-1; (30)

Глубину слоя, вытекающего из прудка DH_i, можно также определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.

При i = 1 принимаем, что H₀ = y₀ и DH₀ = 0.

Расчет ведется до того момента, когда V_i достигает значения V_max или величина транспортирующей способности m_i становится меньше 0,003.

IV. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА В СЕЧЕНИИ У ПОДОШВЫ ОТКОСА ДАМБЫ

Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п.2.2.3, выбираются:

- максимальное значение полного расхода Q_max и соответствующие ему значения ширины b₁₁ и глубины h₁₁ (вариант 1);

- максимальное значение удельного расхода q_max и соответствующие ему значения ширины b₁₂ и глубины h₁₂ (вариант 2);

- максимальное значение ширины прорана b_max.

Расчет по выбранным параметрам производится одновременно для Q_max и q_max.

4.1. Для определения формы свободной поверхности потока необходимо сравнить величину нормальной глубины h₀ с критической глубиной h_кр и уклона внешнего откоса дамбы i_BO с величиной критического уклона i_кр.

Определение критической глубины потока (м) (здесь и далее по тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту расчета, в правой - ко второму):

; ; (31)

где а - коэффициент кинетической энергии, принимается равным 1,1.

g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с²).

Нормальная глубина h₀ потока вычисляется в процессе итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода K₀:

вычисляется модуль расхода:

; ; (32)

где ;

Задавая различные значения h₁ (h₂) (здесь и далее по тексту значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму варианту расчета), определяем характеристики потока:

- площадь сечения (м²)

; ; (33)

- смоченный периметр потока

; ; (34)

- гидравлический радиус

; ; (35)

- коэффициент Шези

; ; (36)

где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;

- значение расчетного модуля расхода K_r:

; ; (37)

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33)-(36) в выражения (37), получим

; ; (38)

Результаты расчетов и значения h₁ (h₂) заносятся в таблицу. Значение h₁ (h₂), при котором расчетный модуль расхода K_r₁ » K₀₁ (K_r₂ » K₀₂), и будет значением нормальной глубины потока h₀₁ (h₀₂).

Величина критического уклона определяется по формуле:

; ; (39)

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36) при h = h_kp в (39), получим

; ; (40)

где b_kp₁ = b₁₁; b_kp₂ = b₁₂.

В зависимости от глубины потока в начале откоса h₁₁ (h₁₂) и соотношения i >< i_kp₁ (i >< i_kp₂) и h₀₁ >< i_kp₁ (h₀₂ >< i_kp₂) определяется форма свободной поверхности потока.

4.2. Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.

Из полученных значений h₁₁, h₀₁, h_kp₁ (h₁₂, h₀₂, h_kp₂) выбираются наибольшее и наименьшее значение глубины потока [h_max₁, h_min₁ (h_max₂, h_min₂)] и вычисляется среднее значение:

; ; (41)

Определяем длину откоса L, на которой устанавливается нормальная глубина h₀₁ (h₀₂):

;

; (42)

; ; (43)

где b_cp₁ = b₁₁, b_cp₂ = b₁₂;

h_ij - относительная глубина (для каждого из вариантов) определяется:

; ; (44а)

; ; (44б)

По величинам гидравлических показателей русла X₁ (X₂) и относительным глубинам находятся функции относительной глубины j(h₁₁), j(h₁₂) и j(h₂₁), j(h₂₂) (см. Приложение 1).

Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

; ; (45)

Полученные в (42) величины L₁ и L₂ сравниваются с длиной внешнего откоса дамбы L₀.

Если полученное значение L₁ < L₀ (L₂ < L₀), то считается, что глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h₀₁ = h₁₁ и h₀₂ = h₁₂. Если же значение L₁ > L₀ (L₂ > L₀), тогда, задавая L₁ = L₀ (L₂ = L₀), из уравнения (42) определяем глубину потока у подошвы откоса:

; (46)

4.3. Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса дамбы.

Скорость и определяется по известному расходу и глубине потока в сечении у подошвы откоса:

; ; (47)

Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максимальные значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины h_max и скорости и_max. Ширина потока в этом сечении принимается равной максимальной ширине прорана b_max. Эти величины являются исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу местности.

V. РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА ПО ТРАССЕ РАСТЕКАНИЯ

В зависимости от характера рельефа, вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины, либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.

Учитывая, что хранилища организаций подконтрольных органам Госгортехнадзора России в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и/или равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.

В расчете принято допущение о том, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.

Для определения параметров потока по трассе растекания русло потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой поперечного сечения. На границах участков принимается условие равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение расхода потока Q_П = Q_max, полученное в результате расчета на первом этапе.

Для расчета площади сечения лога на концах выбранных участков задаются характерные абсолютные отметки бортов А_Б и дна А_Д лога (см. рис.2).

Рис.2. Поперечное сечение лога.

Для определения формул расчета скорости и_i, глубины h_i и ширины b_i потока вычисляются уклоны i-ых участков лога Iл_i:

;

где L_Л_i - длина выбранного i-го участка лога.

Для плоского рельефа местности и уклонов с Iл_i < 0,01 параметры потока определяются:

- скорость потока

; (48)

- глубина потока

; (49)

- ширина потока

; (50)

где

- относительное расстояние, (51)

Для уклонов Iл_i > 0,01 параметры потока в створах критическую h_kp и нормальную h^н глубины в i-ом створе при расходе Q_П определяются следующим образом:

; (52)

; (53)

где m - среднее заложение откосов лога в створе: .

Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус R зависят от глубины h^н, то h^н определяется методом последовательных итераций. При этом определяется по формуле (36), R по формуле (34).

В зависимости от соотношения глубин h_i_-1, h_kp, h^н и уклона будем иметь кривую спада либо подпора. Исходя из уравнения Бернулли

, (54)

где - потери напора между створами

; ; ;

скорость потока в i-том створе;

i = I_Л_i

определяем длину кривой свободной поверхности l:

, (55)

где h_i_-1 - глубина в предыдущем створе.

Рис.3. Кривые свободной поверхности.

Если длина кривой l меньше расстояния между створами L_л_i, то h_i достигнет h^н или h_kp и будет им равна (соответственно), в противном случае определяем глубину h_i по формуле

; (56)

Площадь максимального затопления между створами определяем по формуле

; (57)

Расчет повторяется для следующего створа.

Гидродинамическое давление P_i на сооружения, расположенные на пути потока на расстоянии l от подошвы дамбы, вычисляется по формуле:

(Па); (58)

Для защиты объектов, попадающих в зону затопления можно с помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное сооружение (водоотводной канал), находящегося на расстоянии l от подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска максимального расхода потока Q_П. Поперечное сечение S_K, обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости и в этом месте и по максимальному расходу:

; (59)

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.

Приложение 1

Функции относительной глубины j(h_ij)

	2,00*	2,50	3,00	3,25	3,50	3,75	4,00	4,50	5,00	5,50
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
0,00**	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000	0.000
0,05	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050
0,10	0.100	0.100	0.100	0.100	0.100	0.100	0.100	0.100	0.100	0.100
0,15	0.151	0.150	0.150	0.150	0.150	0.150	0.150	0.150	0.150	0.150
0,20	0.202	0.201	0.200	0.200	0.200	0.200	0.200	0.200	0.200	0.200
0,25	0.255	0.252	0.251	0.250	0.250	0.250	0.250	0.250	0.250	0.250
0,30	0.309	0.304	0.302	0.301	0.300	0.300	0.300	0.300	0.300	0.300
0,35	0.365	0.357	0.354	0.352	0.351	0.351	0.351	0.350	0.350	0.350
0,40	0.423	0.411	0.407	0.404	0.403	0.403	0.402	0.401	0.400	0.400
0,45	0.484	0.468	0.461	0.458	0.456	0.455	0.454	0.452	0.451	0.450
0,50	0.549	0.527	0.517	0.513	0.510	0.508	0.507	0.504	0.502	0.501
0,55	0.619	0.590	0.575	0.570	0.566	0.564	0.561	0.556	0.554	0.552
0,60	0.693	0.657	0.637	0.630	0.624	0.621	0.617	0.610	0.607	0.605
0,61	0.709	0.671	0.650	0.642	0.636	0.632	0.628	0.621	0.618	0.615
0,62	0.725	0.685	0.663	0.654	0.648	0.644	0.640	0.632	0.629	0.626
0,63	0.741	0.699	0.676	0.667	0.660	0.662	0.652	0.644	0.640	0.637
0,64	0.758	0.714	0.689	0.680	0.673	0.668	0.664	0.656	0.651	0.648
0,65	0.775	0.729	0.703	0.693	0.686	0.681	0.676	0.668	0.662	0.659
0,66	0.792	0.744	0.717	0.706	0.699	0.694	0.688	0.680	0.674	0.670
0,67	0.810	0.760	0.731	0.720	0.712	0.707	0.700	0.692	0.686	0.681
0,98	0.829	0.776	0.746	0.734	0.725	0.720	0.713	0.704	0.698	0.692
0,69	0.848	0.792	0.761	0.748	0.739	0.733	0.726	0.716	0.710	0.704
0,70	0.867	0.809	0.776	0.763	0.753	0.746	0.739	0.728	0.722	0.716
0,71	0.887	0.826	0.791	0.778	0.767	0.760	0.752	0.741	0.734	0.728
0,72	0.907	0.843	0.807	0.793	0.781	0.774	0.766	0.754	0,747	0.740
0,73	0.928	0.861	0.823	0.808	0.796	0.788	0.780	0.767	0.760	0.752
0,74	0.950	0.880	0.840	0.823	0.811	0.802	0.794	0.780	0.773	0.764
0,75	0.972	0.899	0.857	0.839	0.827	0.816	0.808	0.794	0.786	0.776
0,76	0.996	0.919	0.874	0.855	0.843	0.832	0.823	0.808	0.799	0.788
0,77	1.020	0.939	0.892	0.872	0.860	0.848	0.838	0.822	0.812	0.801
0,78	1.045	0.960	0.911	0.890	0.877	0.865	0.854	0.837	0.826	0.814
0,79	1.071	0.982	0.930	0.908	0.895	0.882	0.870	0.852	0.840	0.828
0,80	1.098	1.006	0.950	0.929	0.913	0.900	0.887	0.867	0.854	0.842
0,81	1.127	1.031	0.971	0.947	0.932	0.918	0.904	0.882	0.869	0.857
0,82	1.156	1.056	0.993	0.968	0.951	0.937	0.922	0.898	0.884	0.872
0,83	1.188	1.082	1.016	0.990	0.971	0.956	0.940	0.915	0.900	0.888
0,84	1.221	1.110	1.040	1.013	0.992	0.976	0.960	0.933	0.917	0.904
0,85	1.256	1.139	1.065	1.037	1.015	0.997	0.980	0.952	0.935	0.921
0,86	1.293	1.170	1.092	1.062	1.039	1.019	1.002	0.972	0.953	0.938
0,87	1.333	1.203	1.120	1.088	1.065	1.043	1.025	0.993	0.972	0.956
0,88	1.375	1.238	1.151	1.116	1.092	1.069	1.049	1.015	0.992	0.975
0,89	1.421	1.276	1.183	1.146	1.121	1.097	1.075	1.039	1.014	0.995
0,90	1.472	1.316	1.218	1.179	1.152	1.127	1.103	1.065	1.038	1.017
0,905	1.499	1.338	1.237	1.197	1.169	1.143	1.117	1.079	1.050	1.028
0,910	1.527	1.361	1.257	1.216	1.186	1.159	1.132	1.093	1.063	1.040
0,915	1.557	1.385	1.278	1.236	1.204	1.176	1.148	1.108	1.077	1.053
0,920	1.589	1.411	1.300	1.257	1.223	1.194	1.165	1.124	1.091	1.066
0,925	1.622	1.439	1.323	1.279	1.243	1.214	1.184	1.141	1.106	1.080
0,930	1.658	1.469	1.348	1.302	1.265	1.265	1.204	1.159	1.122	1.095
0,935	1.696	1.501	1.374	1.326	1.288	1.257	1,225	1.178	1.139	1.111
0,940	1.738	1.535	1.403	1.352	1.312	1.280	1.247	1.198	1.157	1.128
0,945	1.782	1.571	1.434	1.380	1.338	1.305	1.271	1.219	1.176	1.146
0,950	1.831	1.610	1.467	1.411	1.367	1.332	1.297	1.241	1.197	1.165
0,955	1.885	1.653	1.504	1.445	1.399	1.362	1.325	1.265	1.220	1.186
0,960	1.945	1.701	1.545	1.483	1.435	1.395	1.356	1.292	1.246	1.209
0,965	2.013	1.756	1.591	1.526	1.475	1.432	1.391	1.324	1.275	1.235
0,970	2.092	1.820	1.644	1.575	1.521	1.475	1.431	1.362	1.308	1.265
0,975	2.184	1.895	1.707	1.632	1.575	1.525	1.479	1.407	1.347	1.300
0,980	2.297	1.985	1.783	1.703	1.640	1.587	1.537	1.460	1.394	1.344
0,985	2.442	2.100	1.881	1.795	1.727	1.666	1.611	1.525	1.455	1.400
0,990	2.646	2.264	2.018	1.921	1.844	1.777	1.714	1.614	1.538	1.474
0,995	3.000	2.544	2.250	2.137	2.043	1.965	1.889	1.770	1.680	1.605
1,005	2.997	2.139	1.647	1.477	1.329	1.218	1.107	0.954	0.826	0.730
1,010	2.652	1.863	1.419	1.265	1.138	1.031	0.936	0.790	0.680	0.598
1,015	2.450	1.704	1.291	1.140	1.022	0.922	0.836	0.702	0.603	0.525
1,020	2.307	1.591	1.193	1.053	0.940	0.847	0.766	0.641	0.546	0.474
1,025	2.197	1.504	1.119	0.986	0.879	0.789	0.712	0.594	0.503	0.435
1,030	2.107	1.432	1.061	0.931	0.827	0.742	0.668	0.555	0.468	0.402
1,035	2.031	1.372	1.010	0.885	0.784	0.702	0.632	0.522	0.439	0.375
1,040	1.966	1.320	0.967	0.845	0.747	0.668	0.600	0.494	0.416	0.353
1,045	1.908	1.274	0.929	0.810	0.716	0.638	0.572	0.469	0.394	0.334
1,05	1.857	1.234	0.896	0.779	0.687	0.612	0.548	0.447	0.375	0.317
1,06	1.768	1.164	0.838	0.726	0.640	0.566	0.506	0.411	0.343	0.290
1,07	1.693	1.105	0.790	0.682	0.600	0.529	0.471	0.381	0.316	0.266
1,08	1.629	1.053	0.749	0.645	0.565	0.497	0.441	0.355	0.292	0.245
1,09	1.573	1.009	0.713	0.612	0.534	0.469	0.415	0.332	0.271	0.226
1,10	1.522	0.969	0.680	0.583	0.506	0.444	0.392	0.312	0.253	0.210
1,11	1.477	0.933	0.652	0.557	0.482	0.422	0.372	0.293	0.237	0.196
1,12	1.436	0.901	0.626	0.533	0.461	0.402	0.354	0.277	0.223	0.183
1,13	1.398	0.872	0.602	0.512	0.442	0.384	0.337	0.263	0.211	0.172
1,14	1.363	0.846	0.581	0.493	0.424	0.368	0.322	0.250	0.200	0.162
1,15	1.331	0.821	0.561	0.475	0.407	0.353	0.308	0.238	0.190	0.153
1,16	1.301	0.797	0.542	0.458	0.391	0.339	0.295	0.227	0.181	0.145
1,17	1.273	0.775	0.525	0.442	0.377	0.326	0.283	0.217	0.173	0.137
1,18	1.247	0.755	0.510	0.427	0.364	0.314	0.272	0.208	0.165	0.130
1,19	1.222	0.736	0.495	0.415	0.352	0.302	0.262	0.200	0.158	0.124
1,20	1.199	0.718	0.480	0.400	0.341	0.292	0.252	0.192	0.151	0.118
1,21	1.177	0.701	0.467	0.388	0.330	0.282	0.243	0.184	0.144	0.113
1,22	1.156	0.685	0.454	0.377	0.320	0.272	0.235	0.177	0.138	0.108
1,23	1.136	0.670	0.442	0.366	0.310	0.263	0.227	0.170	0.132	0.103
1,24	1.117	0.656	0.431	0.356	0.301	0.255	0.219	0.164	0.126	0.098
1,25	1.098	0.643	0.420	0.346	0.292	0.247	0.212	0.158	0.121	0.094
1,26	1.081	0.630	0.410	0.337	0.284	0.240	0.205	0.152	0.116	0.090
1,27	1.065	0.618	0.400	0.328	0.276	0.233	0.199	0.147	0.111	0.086
1,28	1.049	0.606	0.391	0.320	0.268	0.226	0.193	0.142	0.107	0.082
1,29	1.033	0.594	0.382	0.312	0.261	0.220	0.187	0.137	0.103	0.079
1,30	1.018	0.582	0.373	0.304	0.254	0.214	0.181	0.133	0.099	0.076
1,31	1.004	0.571	0.365	0.297	0.247	0.208	0.176	0.129	0.095	0.073
1,32	0.990	0.561	0.357	0.290	0.241	0.202	0.171	0.125	0.092	0.070
1,33	0.977	0.551	0.349	0.283	0.235	0.197	0.166	0.121	0.089	0.067
1,34	0.964	0.542	0.341	0.277	0.229	0.192	0.161	0.117	0.086	0.064
1,35	0.952	0.533	0.334	0.271	0.224	0.187	0.157	0.113	0.083	0.061
1,36	0.940	0.524	0.328	0.265	0.219	0.182	0.153	0.109	0.080	0.058
1,37	0.928	0.516	0.322	0.259	0.214	0.177	0.149	0.106	0.077	0.056
1,38	0.917	0.508	0.316	0.253	0.209	0.173	0.145	0.103	0.074	0.054
1,39	0.906	0.500	0.310	0.248	0.204	0.169	0.141	0.100	0.072	0.052
1,40	0.896	0.492	0.304	0.243	0.199	0.165	0.137	0.097	0.070	0.050
1,41	0.886	0.484	0.298	0.238	0.195	0.161	0.134	0.094	0.068	0.048
1,42	0.876	0.477	0.293	0.233	0.191	0.157	0.131	0.091	0.066	0.046
1,43	0.866	0.470	0.288	0.229	0.187	0.153	0.128	0.088	0.064	0.045
1,44	0.856	0.463	0.283	0.225	0.183	0.150	0.125	0.085	0.062	0.044
1,45	0.847	0.456	0.278	0.221	0.179	0.147	0.122	0.083	0.060	0.043
1,46	0.838	0.450	0.273	0.217	0.175	0.144	0.119	0.081	0.058	0.042
1,47	0.829	0.444	0.268	0.213	0.171	0.141	0.116	0.079	0.056	0.041
1,48	0.821	0.438	0.263	0.209	0.168	0.138	0.113	0.077	0.054	0.040
1,49	0.813	0.432	0.259	0.205	0.165	0.135	0.110	0.075	0.053	0.039
1,50	0.805	0.426	0.255	0.201	0.162	0.132	0.108	0.073	0.052	0.038
1,55	0.767	0.399	0.235	0.184	0.147	0.119	0.097	0.065	0.045	0.032
1,60	0.733	0.376	0.218	0.170	0.134	0.108	0.087	0.058	0.039	0.027
1,65	0.703	0.355	0.203	0.157	0.123	0.098	0.079	0.052	0.034	0.023
1,70	0.675	0.336	0.189	0.145	0.113	0.090	0.072	0.046	0.030	0.020
1,75	0.650	0.318	0.177	0.134	0.104	0.083	0.065	0.041	0.026	0.017
1,80	0.626	0.303	0.166	0.124	0.096	0.077	0.060	0.037	0.023	0.015
1,85	0.605	0.289	0.156	0.115	0.089	0.071	0.055	0.033	0.020	0.013
1,90	0.585	0.276	0.147	0.108	0.083	0.066	0.050	0.030	0.018	0.011
1,95	0.567	0.264	0.139	0.102	0.078	0.061	0.046	0.027	0.015	0.009
2,0	0.550	0.253	0.132	0.097	0.073	0.057	0.043	0.025	0.013	0.008
2,1	0.518	0.233	0.119	0.086	0.064	0.049	0.037	0.021	0.012	0.007
2,2	0.490	0.216	0.108	0.077	0.057	0.043	0.032	0.018	0.010	0.006
2,3	0.466	0.201	0.098	0.069	0.051	0.038	0.028	0.015	0.008	0.005
2,4	0.444	0.188	0.090	0.063	0.046	0.034	0.024	0.013	0.007	0.004
2,5	0.424	0.176	0.082	0.057	0.041	0.031	0.021	0.011	0.006	0.003
2,6	0.405	0.165	0.076	0.052	0.037	0.028	0.019	0.010	0.005	0.003
2,7	0.389	0.155	0.070	0.048	0.033	0.025	0.017	0.009	0.005	0.002
2,8	0.374	0.146	0.065	0.044	0.030	0.022	0.015	0.008	0.004	0.002
2,9	0.360	0.138	0.060	0.040	0.027	0.020	0.013	0.007	0.004	0.001
3,0	0.346	0.131	0.056	0.037	0.025	0.019	0.012	0.006	0.003	0.001
3,5	0.294	0.104	0.041	0.026	0.017	0.012	0.008	0.004	0.002	0.001
4,0	0.255	0.084	0.031	0.019	0.012	0.008	0.005	0.002	0.001	0.000
4,5	0.226	0.070	0.025	0.014	0.009	0.007	0.004	0.002	0.001	0.000
5,0	0.203	0.059	0.020	0.010	0.007	0.005	0.003	0.001	0.000	0.000
6,0	0.168	0.047	0.014	0.007	0.004	0.003	0.002	0.001	0.000	0.000
8,0	0.126	0.029	0.009	0.004	0.002	0.002	0.001	0.000	0.000	0.000
10,0	0.100	0.021	0.005	0.002	0.001	0.001	0.001	0.000	0.000	0.000
_______________ * гидравлический показатель русла
** значение относительной глубины, определяемые в п.2.3.2 по формулам 44(а) и 44(б)