МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
ГПК НИИ САНТЕХНИИПРОЕКТ
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЕ
ПРИ ПОЖАРЕ
(к СНиП 2.04.05-91*)
МДС 41-1.99
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. РАЗРАБОТАНЫ ГПК НИИ СантехНИИпроект.
Авторы — канд. тех. наук Б.В. Баркалов, инженеры В.А. Орлов, Т.И. Садовская.
2. ОДОБРЕНЫ Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию.
ВВЕДЕНИЕ
Настоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование».
Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных, жилых, производственных, административно-бытовых и складских зданий.
В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий, разработанная институтом.
При определении потерь давления по массовой скорости, кг/см2, и скоростному давлению. Па, в воздуховодах систем удаления дыма из помещений, в которых непосредственно произошел пожар, необходимо руководствоваться формулами, приведенными в 1-м разделе Рекомендаций.
Во 2-м разделе приведены материалы, разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП, подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы.
1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА
КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ
1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном помещении:
а) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05, 2.08.01, 2.08.02, 2.09.02, 2.09.04 и 2.11.01;
б) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых, производственных зданий высотой более 26,5 м;
в) из коридоров длиной более 15м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее — без естественного освещения), производственных зданий категорий А, Б и В с числом этажей 2 и более.
Требование не распространяется на коридор, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма.
Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04.
1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора (прил. 1-6).
Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях, принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма — 300 °С, удельный вес дыма — 6 Н/м3, плотность дыма — 0,61 кг/м3.
Радиус действия дымового клапана —15м;
в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, принимается не более 30м.
1.3. Количество дыма, кг/с, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, следует рассчитывать по формулам:
для жилых зданий
; (1)
для общественных, административно-бытовых и производственных зданий
, (2)
где В — |
ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м; |
Н — |
высота двери, м; при Н < 2 м принимается Н = 2 м, при Н > 2,5 м принимается Н = 2,5 м; |
Кд — |
коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1, при эвакуации менее 25 чел. — 0,8. |
1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па, рассчитывают по формуле
, (3)
где x1 — |
коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2, с коленом 45° — 1,32; |
x2 — |
коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [1]; |
Vr — |
массовая скорость дыма в проходном сечении (F) клапана, кг/(с · м2); Vr = Gд / F; массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7—10 кг/(с · м2). |
r — |
плотность дыма, при температуре 300 °С принимается 0,61 кг/м3. |
1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле
, (4)
где Ктр — |
коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый 1,1. Если величина потерь давления на трение Rтр дана в кгс/м2, то при расчетах в Па принимается Ктр = 1,1 · 9,81 = 10,8; |
Rтр — |
потери давления на трение, кг/м2, по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций; |
Кс — |
коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона — 1,7, из кирпича — 2,1, для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, — 2,7, для стальных воздуховодов — 1,0. Для других материалов коэффициент определяется по табл. 22.11, 22.12 справочника [1]; |
l — |
длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.; |
Vr — |
массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/(с·м2); |
r — |
плотность дыма, кг/м3. |
Таблица 1
Потери давления на трение в стальных воздуховодах
Скоростное давление в воздуховоде или шахте, Па |
Потери давления на трение Rтр, кгc/м2, на 1 м в воздуховодах поперечным сечением, м2 |
|||
|
0,25 |
0,35 |
0,5 |
0,7 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
30 |
0,10 |
0,09 |
0,06 |
0,06 |
40 |
0,13 |
0,11 |
0,08 |
0,07 |
50 |
0,16 |
0,14 |
0,10 |
0,09 |
60 |
0,19 |
0,17 |
0,12 |
0,11 |
70 |
0,22 |
0,19 |
0,17 |
0,12 |
80 |
0,25 |
0,22 |
0,16 |
0,14 |
90 |
0,28 |
0,24 |
0,18 |
0,16 |
100 |
0,31 |
0,27 |
0,20 |
0,17 |
110 |
0,34 |
0,29 |
0,22 |
0,19 |
120 |
0,37 |
0,32 |
0,24 |
0,20 |
130 |
0,39 |
0,34 |
0,26 |
0,21 |
140 |
0,42 |
0,37 |
0,27 |
0,22 |
150 |
0,45 |
0,39 |
0,29 |
0,25 |
160 |
0,48 |
0,41 |
0,31 |
0,26 |
170 |
0,51 |
0,45 |
0,33 |
0,28 |
180 |
0,54 |
0,47 |
0,35 |
0,30 |
190 |
0,57 |
0,49 |
0,37 |
0,31 |
200 |
0,62 |
0,54 |
0,40 |
0,33 |
1.6. Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м участке определяется по формуле
, (5)
где А — |
площадь проходного сечения клапана, м2; |
Р — |
потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы, Р = Р1 + Ð2. |
1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания, кг/с, определяется в первом приближении по формуле
, (6)
где Сд, Gkl — количество дыма по формуле (1) или (2) и расход воздуха через закрытый клапан по формуле (5);
N — число этажей в здании, в которых предусматривается удаление дыма.
1.8. Потери давления в дымовой шахте. Па, при расходе газов в устье шахты Gу1 кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле
, (7)
где Rтр — |
потери давления на трение, кгс/ м2, при среднем скоростном давлении hä.ñð Па; |
Кс — |
коэффициент по п. 1.5; |
Нэ — |
высота этажа здания, м; |
N — |
число этажей в здании; |
;
— на 1-м участке;
— в устье шахты;
;
Р1 — по формуле (3), Па;
Р2 — потери давления на 1-м участке, Па.
Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/(с·м2).
1.9. Расход воздуха, кг/с, подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты Ру1 Па, определяется по формуле
, (8)
где А — по п. 1.6, Ру1 — по п. 1.8.
1.10. Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с, определяется во втором приближении по формуле
, (9)
где Gk1, Gk2 — соответственно по п. 1,6 и 1,9;
N — число этажей в здании;
Gд — количество дыма, кг/с, поп. 1.3.
1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора — Рвс, Па, рассчитывается по формуле (4) при расходе Gy2.
1.12. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление) определяются по формуле
, (10)
где Рy1 — по формуле (7) и Рy2 — по п. 1.5.
1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с, определяются при давлении Рy2 и по табл. 2 Рекомендаций
, (11)
где G1, G2 — удельный расход воздуха Gуд · 103, кг/(с·м2) на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода (табл. 2);
G1 = Gуд; G2 = Gуд
П1, П2 — периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;
l1, l2 — длина участков сети воздуховодов, м;
К — коэффициент для прямоугольных воздуховодов, равен 1,1.
Таблица 2
Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности
воздуховода Gyд · 103, кг/(с · м2)
Класс воздуховода |
Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховода к вентилятору, Па |
||||||||||
|
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
1200 |
1400 |
1600 |
1800 |
2000 |
2200 |
П |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,3 |
1,5 |
1,6 |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
Н |
1,2 |
1,9 |
2,5 |
3,1 |
3,6 |
4,0 |
4,5 |
4,8 |
5,4 |
5,7 |
6,0 |
1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с
, (12)
1.15. Потери давления в сети до вентилятора Рв, Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле
, (13)
1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м3, рассчитывается по формуле
, (14)
а температура смеси газов Т = (353 — 273 rсум) / rсум.
1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги, и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается.
1.18. Потери давления в выхлопной трубе Рвых рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети
, (15)
1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты Нш и выхлопной трубы Нвых, Па
, (16)
где rд — плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м3;
rсум — плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м3;
gн — удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м3, рассчитывается по формуле gн = 3463 / (273 + tн); здесь tн — температура наружного воздуха.
1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле
, (17)
где Рсум — по п.1.18, Рес — по п.1,19.
1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления Руc, Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов Lв, м3/ч, на выходе из вентилятора. Рус и Lв определяются по формулам:
; (18)
. (19)
По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления.
1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса «П» (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса «Н» (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*.
1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов.
Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов.
1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем.
Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч.
Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями.
Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17- этажного жилого дома в г. Иванове.
Исходные данные:
Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °С (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.
Решение:
1. Определяем расход дыма по формуле (1)
Gд = 0,95 · 0,9 · 2,21,5 = 2,79 кг/с = 10044 кг/ч.
2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (прил. 2) размером 800х500 мм с проходным сечением 0,35 м2 и шахту размером 800х500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) Vr = 2,79/0,35 = 8,0 кг/(с·м2) и в шахте
Vr = 2,79 / 0,4 = 6,98 кг/(с·м2).
3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)
P1 = 2,5 · 8,02/ (2 · 0,61)=131 Па,
где x1 + x2 = 2,5.
4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при Кc = 1,7 и скоростном давлении hд1 = 6,982 / (2 · 0,61) = 40 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)
P2 = 10,8 · 0,1 · 1,7 · 2,8 = 5,2 Па,
где Sx = 0.
5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении
P1 + P2 = 131 + 5,2 = 136,2 Па;
Gk1 = 0,0112 (0,35 · 136,2)0,5 = 0,077 кг/с.
6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6)
Gy1 = 2,79 + 0,077 · 16 = 4,02 кг/с.
7. Потери давления в дымовой шахте. Па, при расходе газов в устье шахты Gy1 кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)
Pyl = 10,8 · 0,13 · 1,7 · 2,8 · 16 + 0,1 · 16 · 55 + 131 + 5,2 = 330 Па,
где Rтр = 0,13 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па;
Кс = 1,7 по п.1.5;
hд.ср = (hд.1 + hд.у) ·0,5 = (40 + 70) · 0,5 = 55 Па;
hд.1 = (2,79 / 0,4)2 / (2 · 0,61) = 40 Па на 1-м участке;
hд.у = (4,02 / 0,4)2/ (2 · rу) = (10,05)2/ (2 · 0,72) = 70 Па в устье шахты;
rу = 4,02 / [2,79 / 0,61 + (4,02 - 2,79) / 1,2] = 0,72 кг/м3;
Р1 = 131 Па;
Р2 = 5,2 Па.
8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при Ру1 = 330 Па определяем по формуле (8)
Gk2 = 0,0112 (0,35 · 330)0,5 = 0,12 кг/с.
9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже (Gд = 2,79 кг/с) определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат)
Gy2 = (0,077 + 0,12) · 0,5 · 16 + 2,79 = 4,37 кг/с.
10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600х600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют:
Рвс = 10,8 · 0,25 · 7 + 0,5 · 2 · 102 = 121 Па
при скоростном давлении в воздуховоде (4,37 / 0,36)2/ (2 · 0,72) = 102 Па и Rтр = 0,25 кгс/м2.
11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)
Ру2 = 330 + 121 = 451 Па.
12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11)
Gп = 1,1(0,0021 · 2,6 · 2,8 · 16 + 0,00065 · 2,4 · 7) = 0,282 кг/с,
где 0,0021 кг/(с·м2) — по табл. 2 для шахты из бетона;
0,00065 кг/(с·м2) — по табл. 2 для стального воздуховода.
13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12)
Gсум = 4,37 + 0,282 = 4,65 кг/с.
14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13)
Рв = 451 · [1 + (4,65 / 4,02)2 ] · 0,5 = 527 Па.
15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14)
rсум = 4,65 / [2,79 / 0,61 + (4,65 - 2,79) / 1,2] = 0,76 кг/м3.
Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:
Т = (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 192 °С.
16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м2). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу Vr = 4,65 / 0,4 = 11,63 кг/(с·м2) и скоростное давление составит 11,632 / (2 · 0,76) = 89 Па.
Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны:
Рвых = 10,8 · 0,18 · 5 + 2,0 · 89 = 188 Па.
17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:
Рсум = 527 + 188 = 715 Па.
18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года gн = 3463 / (273 + 27) = 11,54 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)
Рес = 45 [11,54 - (0,76 + 0,61) · 4,95] + 5 (11,54 - 0,76 · 9,81) = 234 Па.
19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)
Рвен = 715 - 234 = 481 Па.
20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18)
Русл = 1,2 · 481 / 0,76 = 760 Па.
21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна:
Lв = 3600 · 4,65 / 0,76= 22026 м3/ч.
Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве.
Исходные данные:
Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °С (параметры Б).
Решение:
1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент Кд = 1,0
Gд = 1,2 · 0,9 · 2,21,5 · 1,0 = 3,52 кг/с.
2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (прил. 3) размером 800х500 мм с проходным сечением 0,4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800х600 мм (dэкв = 685 мм).
Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна:
Vr = 3,52 / 0,4 - 8,8 кг/(с·м2),
массовая скорость дыма в шахте Vr = 3,52 / 0,48 = 7,33 кг/(с·м2).
3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)
P1 = 2,5 · 8,82/ (2 · 0,61) = 158,7 Па,
где x1 + x2 = 2,5.
4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при Кc = 1,0 и скоростном давлении hд1 = 7,332/ (2 · 0,61) = 44 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)
P2 = 10,8 · 0,1 · 1,0 · 3,6 =3,9 Па,
где Sx = 0.
5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении
Р1 + Р2 = 158,7 + 3,9 = 162,6 Па;
Gk1 = 0,0112 (0,4 · 162,6)0,5 = 0,091 кг/с.
6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6)
Gy1 = 3,52 + 0,091 (20 - 1) = 5,25 кг/с.
7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты Gy1 кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)
Ру1 = 10,8 · 0,15 · 1,0 · 3,6 · 19 + 0,1 · 19 · 63 + 162,6 = 393 Па,
где Rтр = 0,15 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па;
Кс = 1,0 по п.1,5;
hд.ср = (hд.1 + hд.у ) · 0,5 = (44 + 82) · 0,5= 63 Па;
hд.1 = 44 Па;
hд.у = (5,25 / 0,48)2 / (2 rу ) = 10,942 / (2·0,73) = 82 Па;
rу = 5,25 / [ 3,52 / 0,61 + (5,25 - 3,52) / 1,2] = 0,73 кг/м3;
Р1 + Р2 = 162,6 Па.
8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при Ру1 = 393 Па определяем по формуле (8)
Gk2 = 0,0112 (0,4 · 393)0,5 = 0,14 кг/с.
9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже Gд = 3,52 кг/с определяем по формуле (9)
Gy2 = (0,091 + 0,14) · 0,5 · (20 - 1) + 3,52 =5,71 кг/с.
10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят:
Рвс = 10,8 · 0,15 · 5 + 0,35 · 89 = 39 Па,
при скоростном давлении в воздуховоде
(5,71 / 0,5)2/ (2 · 0,73) = 89 Па и Rтр = 0,15 кгс/м2.
11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)
Ру2 = 393 + 39 = 432 Па.
12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле (11)
Gп = 1,1(0,0006 · 2,8 · 3,6 · 19) + 0,0006 ·2,5 · 5 = 0,134 кг/с,
где 0,0006 кг/(с·м2) по табл. 2 для стального воздуховода.
13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен:
Gсум = 5,71 + 0,134 = 5,84 кг/с.
14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны:
Рв = 432 [ 1 + (5,84 / 5,25)2 ] · 0,5 = 483 Па.
15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна:
rсум = 5,84 / [ 3,52 / 0,61 + (5,84 - 3,52) / 1,2] = 0,76 кг/м3.
Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:
T = (353 - 273 · 0,76) / 0,76 = 191 °С.
16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу Vr = 5,84 / 0,5 = 11,68 кг/(с·м2) и скоростное давление составит 11,682/(2·0,76) = 90 Па.
Потери давления на выхлопе по формуле (4)
Рвых = 10,8 · 0,15 · 5 + 2,0 · 90 = 188 Па.
17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:
Рсум = 483 + 188 = 671 Па
18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве gн = 3463 / (273 + 28,5) = 11,49 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)
Рес = 70 [11,49- (0,76 + 0,61) · 4,95] + 5(11,49 - 0,76 · 9,81) = 350 Па.
19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)
Рвен = 671 - 350 = 321 Па.
20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен:
Русл = 1,2-321 / 0,76 =507 Па.
21. Производительность вентилятора по формуле (19)
Lв = 3600 · 5,84 / 0,76 = 27663 м3/ч.
Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по прил. 1—6.
2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,
ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ
2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п.5.15 СНиП 2.04.05 проектировать подачу наружного воздуха:
а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;
б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;
в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;
г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;
д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.
2.2. При расчете противодымной защиты согласно п.5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать:
а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании;
б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;
в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах — по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания — не менее 20 Па;
г) давление на закрытые двери на путях эвакуации — не более 150 Па;
д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях;
е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями.
2.3. Для противодымной защиты согласно п.5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать:
а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц;
б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;
в) установку обратного клапана у вентилятора;
г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма.
2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «А».
Приточная противодымная вентиляция узла «А» проектируется для лифтовой шахты согласно п. 2.1, а настоящих Рекомендаций.
Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.
2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па,
, (20)
где Рвес = Рк1 — дано для других планировок;
V — расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п.2.2, а;
r — плотность наружного воздуха, кг/м3, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05.
2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле
, (21)
где Gш1 — расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания.
При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м*:
__________
* При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67В (В — ширина створки двери).
Gш1 = 2950 + 103 (8,8 Рш1 - 12)0,5 - при 2 лифтах; (22)
Gш1 = 4350 + 103 (12,95 Рш1 - 11,5)0,5- при 3 лифтах. (23)
При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:
Gш1 = 1930 +103 (11 Рш1 - 10)0,5- при 2 лифтах; (24)
Gш1 = 3230 + 103 (18,5 Рш1 - 12)0,5- при 3 лифтах; (25)
Gср — средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний
; (26)
Рш1 — давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20);
N — число этажей в здании;
п — среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор.
2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту. Па, определяется по формуле
. (27)
где DРс — потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;
h — высота этажа в здании, м;
— разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м3, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха tн по табл. 3.
Таблица 3
Разность удельных весов воздуха, Н/м3, для лестничных клеток и лифтовых шахт
tн, °С |
-45 |
-35 |
-25 |
-15 |
-10 |
-5 |
|
1,7 |
1,5 |
1,1 |
0,85 |
0,7 |
0,56 |
tш, °С |
-16 |
-7,5 |
-4 |
-2,5 |
+4 |
+8 |
tш — температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте.
Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха, подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома (рис. 1 и 2, а). В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °С, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,7 м.
Решение:
1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле (20)
Рш1 = 0,7 · 52 · 1,453 + 20 = 45,0 Па;
r = 353 / (273 + tн) = 353 / (273 - 30) = 1,453 кг/м3.
2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле (24)
Gш1 = [ 1930 + 103 ( 11 · 45 - 10 )0,5 ] · 1,67 · 0,7 = 28000 кг/ч.
3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле (26)
Gср = 1050 + 5,2 · 450,5 + 20 ( 16 - 1 ) + 30 ( 8 - 4 )= 1505 кг/ч.
4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле (21)
Gø = 28000 + [ 1505 - 5 ( -30 + 25 ) ] (16 - 1) = 50950 кг/ч = 42458 м3/ч.
5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле (27)
Рвен = DРс + 45 + 16 · 3( 1,5 + 1,1 ) 0,5 = DРс + 107,4 Па.
2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «Б».
Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.
2.5.1. Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа Gк и в лифтовую шахту Gш, следует определять по формуле
Gоб = Gк + Gш = Gср (N- 1) + Gдв + Gд , (28)
где Gср — средний расход наружного воздуха, выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно, определяемый по рис. 3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже, Рш1, температуры наружного воздуха и этажности здания.
Gдв — расход воздуха, выходящего через открытую входную дверь из здания, кг/ч, определяют по формулам:
при прямом тамбуре: Gдв = 2875 ; (29)
при Z-образном тамбуре: Gдв = 2075 ; (30)
Gд — расход дыма, кг/ч, удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара, определяемый по разделу 1 Рекомендаций;
А — площадь входных дверей в здание, м2;
Рвес — давление воздуха в вестибюле, находят по формуле (20), Па.
2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте DРк.ш = Рк — Рш на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту:
а) при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку, с отводом части его в лифтовую шахту, разность давлений рекомендуется принимать 60—150 Па (рис. 2, б, пример 4);
б) при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений DРк.ш рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па (рис. 2, в, пример 5).
2.5.3. Давление воздуха, Па, в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам:
при 2-х лифтах: Рш1 = 2 Рвес - 0,1 DРк.ш; (31)
при 3-х лифтах: Рш1 = 1,56 - 0,067 DРк.ш; (32)
при 4-х лифтах: Рш1 = 1,4 Рвес - 0,053 DРк.ш. (33)
2.5.4. Расход воздуха, который необходим для создания подпора в лестничной клетке, Gк, кг/ч, определяется по рис. 4.
2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты Gш, кг/ч, определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку
Gш = Gоб - Gк
2.5.6. Давление воздуха. Па, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа, следует определять по формуле
Рвен.к = Рвен.ш + DРк.ш,
где Рвен.ш —определяется по формуле (27);
DРк.ш — по п. 2.5.2.
Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха —25 °С, скорость ветра в холодный период года 5 м/с (параметры Б). Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту (рис. 1 и 2, б).
Решение:
1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле (20)
Рвес = 0,7 · 52 · 1,423 + 20 = 45 Па.
2. По п. 2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте
DРк.ш = 100 Па.
3. По формуле (31) определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте
Рш1 = 2 · 45 - 0,1 · 100= 80 Па.
По рис. 3, б при Рш1 = 80 Па, tн = -25 °С и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов Gср = 1430 кг/ч.
4. По формуле (30) при Z-образном тамбуре с дверями площадью А = 1 · 2,2 = 2,2 м2 определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания
Gдв = 2075 · 2,2 · 450,5 = 30623 кг/ч.
5. По формуле (28) находим общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку:
Gоб = 1430 (17 - 1) + 30623 + 10044 = 63547 кг/ч.
Расход воздуха, компенсирующий расход дыма на этаже пожара, принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: Gд = 10044 кг/ч.
6. По рис. 4, б при Рш1 = 80 Па и DРк.ш = 100 Па находим расход наружного воздуха, необходимый для создания подпора в лестничной клетке
Gк = 24500 кг/ч = 20417 м3/ч.
Расход воздуха, который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту, определяем по разности полученных расходов
Gш = 63547 - 24500 = 39047 кг/ч = 32539 м3/ч.
7. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, определяем по формуле (34) с учетом потери давления в воздуховодах DРс:
Рвен.к = 80 + 17 · 3,0 · 1,1 + 100 + DРс = 236 + DРс.
Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °С и r = 1,2 кг/м3.
Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха и лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 (рис. 1 и 2, в).
Решение:
1. При Рвес = 45 Па и принятой согласно п. 2.5.2, б разности давлений DРк.ш = 40 Па определяем по формуле (31) Рш1 = 2 · 45 - 0,1 · 40 = 86 Па.
2. По рис. 3, б при tн = -25 °С и 4 дверях (квартирах) на каждом этаже находим Gñp = 1470 кг/ч.
3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле (28), см. п.5 примера 4
Gîá = 1470 · (17 - 1) + 30623 + 10044 = 64187 кг/ч.
4. По рис. 4, б при Рш1 = 86 Па и DРк.ш = 40 Па находим расход воздуха в лестничную клетку Gк = 17500 кг/ч = 14583 м3/ч.
5. Расход воздуха, который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту, равен:
Gø = 64187 - 17500 = 46687 кг/ч = 38906 м3/ч.
6. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, определяем по формулам (27) и (31), Па
Рвен.ш = 86 + 17 · 3,0 · 1,1 + Рс = 142 + Рс,
7. Полное давление вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, определяем по формуле (34), Па
Рвен.к = 142 + 40 + Рс = 182 + Рс.
2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В.
Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.
2.6.1. Давление воздуха Рш1 Па, в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам:
при 2 лифтах: Рш1 =25+1,9 Рвес - 0,22 DРк.ш; (35)
при 3 лифтах: Рш1 = 15 + 1,7 Рвес - 0,2 DРк.ш; (36)
при 4 лифтах Рш1 = 5 + 1,4 Рвес - 0,18 DРк.ш, (37)
где Рвес — давление в вестибюле по формуле (20);
DРк.ш = Рк - Рш — по п.2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений, указанной в табл. 4.
Таблица 4
Максимальная разность давлений DРк.ш для планировки В
Число этажей |
Число лифтов |
Число дверей |
DРк.ш при давлении воздуха в вестибюле Рвес, Па |
|||||
в здании |
|
на этаже |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
10-14 |
2 2 |
8 16 |
152 128 |
133 100 |
110 70 |
95 40 |
75 12 |
57 17 |
15-20 |
2 3 |
8 16 |
140 105 |
125 90 |
110 70 |
95 50 |
68 30 |
40 10 |
21-27 |
4 |
8 |
123 |
110 |
98 |
85 |
72 |
59 |
Полное давление вентилятора, подающего воздух в лифтовые шахты, определяется по формуле (27), а для вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, — по формуле (34). Общий расход воздуха Gоб, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты, определяется по формуле (28). Gср определяется по рис. 5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже Рш1. При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис. 6, в лифтовую шахту — по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку
Gш = Gоб - Gл.
2.6.2. В том случае когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами, расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле. Па
Рш1 = А + ВРвес - СDРк.ш, (38)
где А, В, С коэффициенты по табл. 5;
Рвес — давление воздуха в вестибюле по формуле (20);
DРк.ш — разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или «рассечки» (рис. 2 г, д, е, ж)
DРк.ш = Рк.нз.в - Рш.нз.в;
При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений DРк.ш не должна превышать предельные значения, указанные в табл. 4.
Таблица 5 Коэффициенты для определения давления Рш, Па, при планировке В
Число |
Коэффициенты А, В, С в формуле (19) при числе лифтов |
||||||||
этажей в |
2 |
3 |
4 |
||||||
зоне |
А |
В |
С |
А |
В |
С |
А |
В |
С |
5 |
10,0 |
1,6 |
0,6 |
7,5 |
1,52 |
0,65 |
5 |
1,44 |
0,7 |
7 |
12,5 |
1,72 |
0,47 |
8,5 |
1,58 |
0,5 |
5 |
1,44 |
0,52 |
9 |
15,0 |
1,84 |
0,33 |
10,0 |
1,64 |
0,35 |
5 |
1,44 |
0,35 |
11 и более |
25,0 |
1,9 |
0,22 |
15,0 |
1,7 |
0,2 |
5 |
1,44 |
0,18 |
Общий расход воздуха, поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания, определяется по формуле (28).
Средний расход Gср на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл. 6.
Таблица 6
Средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со второго по верхний Gср, кг/ч, при планировке В
DРк.ш, Па, на «уровне рассечки» |
Значение Gср, кг/ч, при Рш1 Па |
|||||
|
30 |
60 |
90 |
120 |
150 |
180 |
150 |
1910 |
2165 |
2400 |
2640 |
2900 |
3140 |
45 |
1890 |
2100 |
2330 |
2580 |
2720 |
2920 |
25 |
1820 |
2070 |
2300 |
2560 |
2700 |
2900 |
-20 |
1560 |
1800 |
2070 |
2320 |
2570 |
1860 |
Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки Gкнз кг/ч, определяется по рис. 7. Для подачи в лифтовую шахту Gк,нз кг/ч, — по формуле
Gш,нз = Gоб - Gк,нз. (40)
Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки («уровень рассечки») определяется по формуле
Рк.нз.в = Рш1 + DРк.ш - Nзh (gн - gш), (41)
где — по формуле (38);
DРк.ш — по п. 2.5.2, б;
Nзh — число этажей в зоне и высота этажа;
gн - gш — разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, принимается по табл.3.
Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле
Рк.вз.в = Рк.нз.в - 0,03 + 1 ( N3 - 5 ). (42)
По давлению Рк.вз.в и давлению в лифтовой шахте Рш1 рассчитанному по формуле (38), определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки, кг/ч, по формуле
Gк.вз = 11500 + 44 Рк.вз.в - 21(Рш1 - 235) + 1060 (Nç - 5). (43)
По рис. 8 определяют средний расход воздуха Gср.вз, кг/ч, на каждый этаж верхней зоны здания.
Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле
Gш.вз = Gср.вз Nз + Gд - Gк.вз. (44)
Общий расход воздуха, подаваемый в лифтовые шахты, определяют по формуле
Gш = Gш.нз + Gш.вз. (45)
Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, определяют по формуле
Gк = Gк.нз + Gк.вз. (46)
Полное давление вентилятора, Па, определяют по формулам:
а) для шахт лифтов
Рвен = DРс + Рш1 + Nh (gн - gш) ; (47)
б) для верхней зоны лестничной клетки
Рвен = DРс + Рк.вз + Nh2 (gн - gш) ; (47)
в) для нижней зоны лестничной клетки
Рвен = DРс + Рк.нз + Nзh2 (gн - gш) ; (47)
где DРс — потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора. Па;
N — число этажей в здании;
Nз — число этажей в нижней зоне здания;
Н — высота этажа, м;
gн - gш — разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяется по табл. 3;
Рш1 — давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже, Па.
Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В.
Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18- этажного административного здания.
Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую, рис. 2, г — 2, ж.
В здании 3 лифта, число дверей на этаже — 16, высота этажа 3,3 м. Расход дыма, удаляемого из этажа пожара, Gд = 10000 кг/ч. Климатические характеристики местности: tн = -25 °С, скорость ветра 5 м/с.
Решение:
1. Находим давление в вестибюле по формуле (20)
Рвес = 0,7 · 52 · 1,423 + 20 = 45 Па.
2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2,2 м2 при Z-образном тамбуре определяем по формуле (30)
Gдв = 2075 · 2,2 · 450,5 = 30623 кг/ч.
3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки: DРк.ш = 40 Па и по формуле (38) и табл. 6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже
Рш1 = 10 + 1,64 · 45 - 0,35 · 40 = 70 Па.
4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 = 70 Па и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки DРк.ш = 40 Па по табл. 6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: Gср = 2160 кг/ч.
5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле (28)
Gсум = 2160 (9 - 1) + 30623 + 10000 = 57900 кг/ч.
6. По рис. 7 определяем расход воздуха, который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки, при разности давлений Рк.ш = 40 Па и давлении в шахте Рш1 = 70 Па путем интерполяции для Nз = 9 находим Gк.нз = 21000 кг/ч.
7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки «уровень рассечки» определяем по формуле (41)
Рк.нз.в = 70 + 40 - 9 · 3,3 · 1,1 = 77 Па.
8. Расход воздуха, который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты, определяем по формуле (40)
Gш.нз = Gсум - Gк.нз = 57900 - 21000 = 36900 кг/ч.
9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле (42)
Рк.вз.в = 77 - 0,03 · 70 + (9 - 5) = 80 Па.
10. По формуле (43) находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки
Gк.вз = 11500 + 44 · 80 - 21 (70 - 235) + 1060 (9 - 5) = 22725 кг/ч.
11. По рис. 8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания, при давлении в лифтовой шахте Рш1 = 70 и давлении Рк.вз.в = 80 Па Gср = 2700 кг/ч.
12. По формуле (44) определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты
Gш.вз = 2700 · 9 + 10000 - 22725 = 11575 кг/ч.
13. Общий расход воздуха, подаваемый в здание через лифтовые шахты, определяем по формуле (45)
Gш = 36900 + 11575 = 48475 кг/ч = 40396 м3/ч.
14. Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, находим по формуле (46)
Gк = 21000 + 22725 = 43725 кг/ч = 36436 м3/ч.
15. Полное давление воздуха, которое должен обеспечить вентилятор:
а) для шахты лифтов
Рвен = DРс + 70 + 18 · 3,3 · 1,1 = DРс + 135 Па;
б) для верхней зоны лестничной клетки
Рвен = DРс + 80 + 18 · 3,3 · 2 · 1,1 = DРс + 211 Па;
в) для нижней зоны лестничной клетки
Рвен = DРс + 77 + 9 · 3,3 · 2 · 1,1 = DРс + 142 Па.
2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов.
2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа.
2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м3/ч или 5640 кг/ч на 1 м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза.
2.7.3. Расход наружного воздуха, кг/ч, в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле
G = 3157 · Ащ ( 20 + 0,7 V2 · r )0,5 ( N - 1 ), (50)
где Ащ — площадь, м2, неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов, м2;
V — скорость ветра, м/с, наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б, но не более 5 м/с;
r — плотность наружного воздуха, кг/м3, в холодный период года при параметрах Б;
N — число этажей лестничной клетки.
2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания, кроме этажа пожара, по формуле (5) раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл. 2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле (50), то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы.
Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора, нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами, открываемыми по сигналу дымового датчика, размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан.
Производительность приточной системы, м3/ч, лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара, расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле (50) и утечки воздуха через неплотности воздуховодов.
2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещении категории В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м3/ч на 1 м2 площади двери.
2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле (50).
Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз (двери закрыты), расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже.
Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1 х 2 = 2 м2 и дверь в лифтовую шахту размером 0,8 х 2 = 1,6 м2. Притворы имеют щели шириной 2 мм, общей площадью [(1 + 2)2 + (0,8 + 2)2 ]0,002 = 0,0232 м2. Расчетная температура воздуха —25 °С, плотность воздуха 353 / 273 - 25 = 1,423 кг/м3. Скорость ветра 5 м/с.
Расход определяем по формуле (50)
G = 3157 · 0,0232 · (20 + 0,7 · 52 · 1,423)0,5 / 1,2 = 409 м3/ч.
Рис. 1. Планировки А, Б, В и Г лестнично-лифтовых узлов
1 — лестница в незадымляемой лестничной клетке 1-го типа с переходом через наружную зону; 2 — лестница в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 — лифтовой холл;
4 — коридор; 5 — принимаемая в расчет открытая дверь на этаже пожара; 6 — шахта дымоудаления; 7 — дверь, закрытая при пожаре; 8 — типовой этаж; 9 — первый этаж;
10 — лифтовая шахта; 11 — лифт; 12 — дверь для выхода из здания
Рис. 2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа и лифтовые шахты
а — в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке 1-го типа; б — в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа, с пропуском части воздуха в лифтовую шахту;
в — в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту отдельными системами;
г, д, е, ж — в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа с рассечками; 1 — лифтовая шахта; 2 — лестничная клетка; 3 — вентилятор; 4 — вентиляционный канал; 5 — рассечка;
6 — вестибюль
Рис. 3. Средний расход воздуха Gср , кг/ч, на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, Па, числа дверей на этаже и температуры наружного воздуха в холодный период года (параметры Б) для 1—14-этажного (а), для 15—20-этажного (б) и 21—27-этажного (в) здания
Номер кривой |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Для рис. 3, а |
|||
Число дверей |
16 |
8 |
4 |
и 3, б |
|||||||||
Температура, °С |
-45 |
-25 |
-5 |
-45 |
-25 |
-5 |
-45 |
-25 |
-5 |
|
|||
Номер кривой |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Для рис. 3, в |
||||||
Число дверей |
8 |
4 |
|
||||||||||
Температура, °С |
-45 |
-25 |
-5 |
-45 |
-25 |
-5 |
|
||||||
Рис. 4. Планировка Б. Расход воздуха Gк кг/ч, для незадымляемой лестничной клетки 2-го типа в зависимости от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой DРк.ш, на верхнем этаже и от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па
Число |
Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой таете на 1-м этаже Рш1, Па |
|||||||||||||||
этажей |
лифтов |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
10-14, рис. 4, а |
2 |
240 |
180 |
120 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
180 |
130 |
80 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
15-20, рис.4,б |
2 |
240 |
180 |
120 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
180 |
130 |
80 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
21-27, рис. 4, в |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
190 |
140 |
90 |
40 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
80 |
20 |
Рис. 5. Планировка В. Средний расход воздуха Gср, кг/ч, на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости от DРк.ш и Рш1 Па
Число |
Кривые разности давлений DРк.ш в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, Па |
|||||||||||||||
этажей |
дверей |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
10-14 |
16 |
150 |
40 |
-20 |
|
|
|
Пример Рш1 = 70 Па, G = 2000 кг/ч; DРк.ш = 40 Па |
||||||||
|
8 |
|
150 |
40 |
-20 |
|
||||||||||
15-20 |
16 |
|
|
150 |
40 |
-20 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
8 |
|
|
|
150 |
40 |
-20 |
|
|
|
||||||
21-25 |
16-8 |
|
|
|
|
150 |
40 |
-20 |
Рис. 6. Планировка В. Расход воздуха Gк, кг/ч, в лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давлений DРк.ш на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 Па
Число |
Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, Па |
||||||||||||||
этажей |
лифтов |
дверей |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
10-14 |
2 |
8 |
190 |
30 |
110 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
16 |
|
190 |
30 |
110 |
|
|
|
|
|
|
|
||
15-20 |
2 |
8 |
|
|
250 |
150 |
60 |
|
|
|
|
||||
|
3 |
16 |
|
|
|
160 |
20 |
|
|
||||||
21-27 |
2 |
8 |
|
|
|
|
164 |
24 |
Рис. 7. Планировка В. Расход наружного воздуха Gк.нз кг/ч, в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа при Рш1, равном 1 — 190 Па; 2—110 Па; 3 — 30 Па; 4 — предельный расход воздуха при 7 этажах в зоне; 5 — то же, при 11 этажах в зоне с внутренним переходом между зонами; Nz — число этажей
Рис. 8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха, кг/ч, для верхней зоны здания из 5 или 13 этажей с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, и давления в верхней зоне на верхнем этаже Рк.вз.в равном для кривой 1 — 220, 2 — 180, 3 — 150, 4 — 90 и 5 — 60 Па
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ
№ п.п. |
Параметр |
КДМ-2 |
КПК-1 |
КПВС-1 |
КПД-4 |
КПУ-1М |
1 |
Предел огнестойкости, мин, не менее |
60 |
90 |
60 |
60 |
60 |
2 |
Приведенное сопротивление дымогазопроницанию при температуре 20 °С в закрытом положении клапана кг-1 · м-1, не менее |
8000/Fкл |
||||
3 |
Инерционность срабатывания, с, не более |
2 |
30 |
60 |
2 |
20 |
4 |
Номинальное напряжение переменного тока частотой 50 Гц, В |
220 |
||||
5 |
Потребляемая мощность, Вт |
100 |
15 |
25 |
19 |
8 |
6 |
Масса клапана в зависимости от типоразмерного ряда, кг |
|
|
|
|
|
|
не менее не более |
13 17 |
4 100 |
4 80 |
¾ 10 |
6 72 |
Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях, кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности.
Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России, на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности, а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2
ЗАО «ВИНГС-М»
143900, Московская обл., г. Балашиха-3, а/я 7,
тел/факсы (095)529-76-39, 521-32-56, 523-05-49
ТУ 4854-003-11758775-94
Схема конструкции клапана КДМ-2
1 — корпус клапана; 2 — заслонка; 3 — электромагнит; 4 — сердечник электромагнита;
5 — регулируемая скоба; 6— ось поворота заслонки; 7— пружина; 8 — уплотнитель;
9— концевой выключатель; 10 — штырь; 11 — кронштейн; 12 — резиновый амортизатор
В миллиметрах
Ширина |
Высота |
Длина |
Проходное сечение, м2 |
550 700 |
440 500 |
165 165 |
0,3 0,2 |
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки, а также изготовляются клапаны других установочных размеров (минимальный размер 350х300 мм, более 800х600 мм — в сборке кассетного типа).
Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с электромагнитным приводом
ЭМП — электромагнитный привод; ЭМ — электромагнит; KB — концевой выключатель; Л1, Л2 — лампы световой сигнализации; Т — тумблер включения/выключения электропитания;
РВ, КРВ — реле времени, контакт реле времени; ППК — прибор приемно-контрольный
Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с приводом «Belimo»
ЭМП — электромеханический привод «Belimo»; М — электродвигатель;
Л1, Л2, Л3 — лампы световой сигнализации; Т — тумблер включения/выключения электропитания; Р, КР — реле, контакт реле; ППК — прибор приемно-контрольный
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1
ТОО «ВИНГС»
141080, Московская обл., г. Юбилейный, МКРН 3, а/я 13,
тел/факс (095)515-07-91
ТУ 4854-84-015-11758775-99
Конструктивная схема клапана КПК-1
Стеновой дымовой клапан
1 — механизм привода; 2 — заслонка; 3 — корпус;
4 — термовспучивающийся уплотнитель; 5 — решетка
Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров
поперечного сечения клапанов КПК-1
№ п.п. |
Условное обозначение клапана КПК-1 |
Типоразмерный ряд внутренних размеров поперечного сечения клапана (АхВхL), мм |
Типоразмерный ряд условных установочных размеров клапана дымоудаления (DхCхL), мм |
1 |
КПК-1.010.01 |
150х150х230 |
270х270х230 |
2 |
КПК-1.010.02 |
200х200х230 |
320х320х230 |
3 |
КПК-1.010.03 |
250х250х230 |
370х370х230 |
4 |
КПК-1.010.04 |
300х300х230 |
420х420х230 |
5 |
КПК-1.010.05 |
400х400х230 |
520х520х230 |
6 |
КПК-1.010.06 |
500х500х230 |
620х620х230 |
7 |
КПК-1.010.07 |
600х600х230 |
720х720х230 |
8 |
КПК-1.010.08 |
800х800х230 |
920х920х230 |
9 |
КПК-1.010.09 |
1000х1000х230 |
1120х1120х230 |
10 |
КПК-1.010.10 |
1200х1200х230 |
1320х1320х230 |
11 |
КПК-1.010.11 |
1500х1500х230 |
1620х1620х230 |
12 |
КПК-1.010.12 |
2000х2000х230 |
2120х2120х230 |
13 |
КПК-1.010.13 |
500х700х230 |
620х820х230 |
По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения, указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом, который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле
КПК-l.010 |
xx |
xx |
x |
|
С |
d |
е, |
где С — указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d — указатель типа привода (ЭМ — электромагнитный привод, ЭП -- электромеханический привод); е — указатель назначения (Д — дымовой, О — огнезадерживающий). По заказу комплектуется декоративной решеткой.
Принципиальная электросхема клапана КПК-1
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д
ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ВОЗДУХОТЕХНИКА»
121471, Москва, ул. Рябиновая, 40, тел. 447-01-11, факс 448-53-01
ТУ 4863-182-04612941—98
|
Чертеж: РК-293 РК-294 |
Код |
Обозначение |
Сечение, мм |
Длина, мм |
Количество створок, шт. |
Масса, кг |
5КЛАС02930Ц |
РК-293 |
150х150 |
|
|
5,1 |
5КЛАС02931Ц |
-01 |
200х200 |
|
|
6,4 |
5КЛАС02932Ц |
-02 |
250х250 |
200 |
1 |
7,6 |
5КЛАС02933Ц |
-03 |
300х300 |
|
|
8,8 |
5КЛАС02934Ц |
-04 |
350х350 |
|
|
10,2 |
5КЛАС02940Ц |
РК-294 |
400х400 |
|
|
14,8 |
5КЛАС02941Ц |
-01 |
500х500 |
180 |
2 |
19,1 |
5КЛАС02942Ц |
-02 |
600х600 |
|
|
23,6 |
5КЛАС02943Ц |
-03 |
800х800 |
220 |
|
35,0 |
5КЛАС02944Ц |
-04 |
1000х1000 |
280 |
|
49,7 |
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле КПВС-1У(АхВ),
где У — указатель назначения (Д — дымовой, О — огнезадерживающий);
АхВ — поперечное сечение клапана.
Электросхема клапана КПВС-1
КВ1, КВ2 — концевые выключатели; КД1, КД2 — кнопки дистанционного управления;
Р — блок реле с нормально разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП — электродвигатель привода; Л1, Л2 — световые индикаторы
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4
ООО «ВЕЗА»
105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5,
тел/факс 461-60-33, 461-25-14, 461-14-41
ТУ 4863-020-40149153-99
1 — корпус; 2 — лопатка; 3 — электромагнит; 4 — конечный переключатель
В миллиметрах
Ширина b |
Высота h |
Длина l |
500 700 500
|
500 500 700
|
160 160 160
|
Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле
КПД-4-АхВ-С-Н-Р,
где АхВ — поперечное сечение клапана; С — вариант «А» с двумя фланцами, вариант «Б» с одним фланцем; Н — номинальное напряжение 24 или 220 В; Р — при комплектации решеткой.
Электрические схемы подключения клапана КПД-4 с электромагнитом
ЭМ — электромагнит; РК1 — контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит); РК2 — контакт реле времени (в комплект поставки не входит);
КН — кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит);
РК3 — контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана («закрыто» — «открыто»), Л1, Л2 — лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М
ООО «ВЕЗА»
105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5
тел./факс 491-60-33, 461-25-14, 461-14-41
ТУ 4863-031-40149153-99
1 — корпус; 2 — лопатка; 3 — исполнительное устройство
Размеры, мм |
Кол-во |
Масса, |
||||
А |
В |
t |
т |
L |
лопаток, шт. |
кг |
100 |
100 |
130,0 |
4 |
300 |
1 |
6,0 |
150 |
150 |
180,0 |
4 |
300 |
1 |
7,0 |
200 |
200 |
230,0 |
4 |
300 |
1 |
8,0 |
250 |
250 |
140,0 |
8 |
300 |
1 |
9,5 |
300 |
300 |
165,0 |
8 |
300 |
1 |
11,0 |
400 |
400 |
143,3 |
12 |
300 |
2 |
15,0 |
500 |
500 |
132,5 |
16 |
300 |
2 |
19,0 |
600 |
600 |
157,5 |
16 |
300 |
2 |
24,0 |
800 |
800 |
166,0 |
20 |
300 |
4 |
35,0 |
1000 |
1000 |
171,6 |
24 |
300 |
4 |
47,5 |
1200 |
1200 |
205,0 |
28 |
300 |
6 |
71,5 |
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка, монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции.
При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М, размер АхВ, тип привода, напряжение питания 24 или 220 В.
Электрические схемы подключения исполнительных устройств
клапана КПУ-1М
а) электропривод фирмы «Белимо»
Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм. Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор.
б) электромагнитный привод
ЭМ-электромагнит
РК1 — контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит)
РК2 — контакт реле времени (в комплект поставки не входит)
РК3 — контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана («закрыто» — «открыто»)
КН — кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит)
L1; L2 — лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)
ЛИТЕРАТУРА
1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. — М.: Стройиздат, 1992.
2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания.
4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения.
5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания.
6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания.
7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания.
8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений.
9. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1. Противодымная защита коридоров зданий
2. Противодымная защита лифтовых шахт, лестничных клеток и тамбур-шлюзов
Приложение 1. Основные технические данные противопожарных дымовых клапанов
Приложение 2. Клапан дымовой КДМ-2
Приложение 3. Клапан дымовой КПК-1
Приложение 4. Клапан дымовой КПВС-1.Д
Приложение 5. Клапан дымовой КПД-4
Приложение 6. Клапан дымовой КПУ-1М
Литература