ВСН 286-72. Указания по расчету железобетонных дымовых труб

бесплатная нормативная документация

Министерство

монтажных и специальных строительных работ СССР

(Минмонтажспецстрой СССР)

Ведомственные строительные нормы

УКАЗАНИЯ

ПО РАСЧЕТУ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ДЫМОВЫХ ТРУБ

ВСН 286-72

Срок введения 1 марта 1972 г.

Внесены ВНИПИ Теплопроект, НИИЖБ, ЦНИИСК, НИИОСП

Утверждены Минмонтажспецстроем СССР 27 января 1972 г.

Указания разработаны институтами НИИЖБ, ЦНИИСК им. Кучеренко, НИИОСП Госстроя СССР и ВНИПИ Теплопроект Минмонтажспецстроя СССР.

Участие в разработке приняли: от НИИЖБ - докт. техн. наук А.Ф. Милованов, канд. техн. наук Б.А. Альтшулер; от ЦНИИСК им. Кучеренко - доктора техн. наук Б.Г. Коренев, А.Р. Ржаницын, А.В. Геммерлинг, кандидаты техн. наук М.П. Барштейн, В.Г. Власов, инж. П.К. Шкляревский; НИИОСП - докт. техн. наук К.Е. Егоров; от ВНИПИ Теплопроект канд. техн. наук И.А. Шишков, инженеры В.Г. Лебедев, В.В. Сидоров, В.С. Першко.

Редакторы Инж. Д.А. Аппак

Инж. И.М. Рейнов

В настоящих Указаниях приведен расчет железобетонных дымовых труб на совместное действие нагрузок от собственного веса и ветра и воздействия температуры (нагрев ствола отходящими газами и солнечной радиации), а также приведены новые данные по определению крена и осадок фундаментов дымовых труб в зависимости от их высоты.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие указания распространяются на расчет монолитных железобетонных дымовых труб высотой более 150 м с ненапрягаемой арматурой.

Примечания: 1. Железобетонные дымовые трубы высотой до 150 м должны рассчитываться по «Инструкции по проектированию железобетонных дымовых труб». М., Госстройиздат, 1962, при этом ветровые нагрузки следует принимать по действующей главе СНиП «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования».

2. Монолитные железобетонные дымовые трубы высотой более 150 м с ненапрягаемой арматурой далее в тексте «Указаний» будут именоваться сокращенно «трубы».

1.2. Расчет труб, возводимых в сейсмических районах, должен вестись с учетом требований главы СНиП II-2.12-69 «Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования».

1.3. Расчет железобетонных плит для фундаментов дымовых труб должен выполняться согласно «Инструкции по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий» 2-е издание (М., Госстройиздат, 1961).

1.4. При расчетах труб кроме настоящих Указаний надлежит соблюдать требования глав СНиП II-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и II-В.7-67 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Нормы проектирования».

2. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБЫ

Общие указания

2.1. Расчет трубы следует производить по двум группам предельных состояний: по потере несущей способности и по непригодности к нормальной эксплуатации.

При расчете по первой группе предельных состояний необходимо учитывать одновременное действие нагрузки от собственного веса, расчетной ветровой нагрузки, а также влияние температуры отводимых газов; при расчете по второй группе предельных состояний - одновременное действие собственного веса, нормативной нагрузки от ветра, а также влияние температуры отводимых газов и солнечной радиации.

Примечание. Собственный вес трубы принимается без коэффициентов перегрузки.

Предельному состоянию по потере несущей способности вертикальных и горизонтальных сечений трубы отвечает образование пластического шарнира, в том числе:

- в горизонтальных сечениях трубы с наветренной стороны пластическому шарниру соответствует состояние, когда зона текучести растянутой арматуры, равномерно расположенной по периметру кольца, доходит до центра тяжести арматуры растянутой зоны (рис. 1); с подветренной стороны этому соответствует полное использование прочности сжатой зоны бетона;

- в вертикальных сечениях предельному состоянию соответствует текучесть растянутой арматуры.

Вторая группа предельных состояний вертикальных и горизонтальных сечений трубы характеризуется достижением трещинами предельной величины раскрытия, равной: для верхней трети высоты трубы - 0,1 мм; для остальной части трубы - 0,2 мм.

Рис. 1. Расчетная схема горизонтального сечения трубы и эпюра напряжений

2.2. Определение напряжений от температурных воздействий следует производить при наибольшем значении температуры отводимых газов, расчетной температуре наружного воздуха (средней температуре наиболее холодной пятидневки) и наибольшем значении коэффициента теплоотдачи наружной поверхности трубы (a_н).

2.3. Для армирования труб принимается, как основная, стержневая арматура периодического профиля классов А-II и А-III. Расчетные характеристики арматуры приводятся в табл. 5 приложения 1.

ПРИНЯТЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

y_а - расстояние от центра трубы до центра тяжести растянутой зоны.

y_б - расстояние от центра трубы до центра тяжести сжатой зоны

r_в - внутренний радиус сечения.

r_а - радиус арматуры.

r_н - наружный радиус сечения.

r - расчетный радиус, равный

b - половина угла сжатой зоны.

s_ан - напряжение в растянутой арматуре.

s_бн - сжимающие напряжения в бетоне.

h - толщина стенки трубы.

h₀ - полезная высота сечения стенки трубы.

2.4. Бетон для труб принимается проектной марки по прочности на сжатие не ниже 300 на портландцементе. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует принимать в соответствии с требованиями нормативных документов. Расчетное сопротивление бетона сжатию принимается равным 0,9R_пр, с учетом условий работы бетона в трубах.

Определение расчетной ветровой нагрузки

2.5. Трубы рассчитываются на ветровую нагрузку с учетом 3-х форм свободных колебаний.

2.6. Расчетная ветровая нагрузка Р_ik (т), действующая на участок трубы k (рис. 2), при колебаниях его по i-ой форме (i = 1, 2, 3) (труба условно разбивается по высоте на r участков с текущим номером j = 1, 2 ... k … r, при этом масса j-го участка и действующая на него ветровая нагрузка принимаются сосредоточенными в середине участка с абсциссой x_j) определяется по формуле:

, (1)

где - расчетная ветровая нагрузка (т) на k-й участок трубы, соответствующая статическому действию скоростного напора ветра;

q_k = q₀ k_k c h - расчетное давление ветра (в т/м²) для середины k-го участка;

q₀ - нормативный скоростной напор ветра в т/м² для высоты над поверхностью земли до 10 м, принимаемый по табл. 9 п. 6.1 главы СНиП II-А.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования»;

k_k - поправочный коэффициент на возрастание скоростного напора для середины данного участка, принимаемый по табл. 10 главы СНиП II-А.11-62;

c = 0,7 - аэродинамический коэффициент для звена k;

h - коэффициент перегрузки: для труб высотой от 150 до 300 м - 1,4; выше 300 м - 1,5;

S_k - площадь проекции k-го звена (м²) на плоскость, перпендикулярную ветровому потоку;

- расчетная инерционная сила (т), действующая в середине k-го звена при колебаниях трубы по i-ой форме;

M_k - масса k-го звена ;

h_ik - приведенное ускорение (м/сек²) середины k-го звена при колебаниях трубы по i-ой форме

(2)

В формуле (2) a_i(x_k) и a_i(x_j) - относительные ординаты i-ой формы свободных колебаний трубы в рассматриваемой точке c абсциссой x_k и во всех точках с абсциссами x_j (j = 1, 2 ... k ... r), где сосредоточены массы M_j;

m_j - коэффициент пульсации скоростного напора для середины j-го участка, определяемый по табл. 12 главы СНиП II-А.11-62;

x_i - коэффициент динамичности, зависящий от периода i-ой формы свободных колебаний и от логарифмического декремента колебаний трубы, определяемый по графикам на рис. 3.

Рис. 2. Схема конструкции дымовой трубы с железобетонной оболочкой и четырьмя внутренними металлическими стволами-газоходами:

1 - железобетонная оболочка трубы; 2 - светофорная площадка; 3 - сплошная металлическая площадка; 4 - металлический ствол-газоход (cамонесущий); d_cp = 12 мм; 5 - фундамент под трубу

Примечание. Металлический ствол 4 свободно опирается в точке а на металлическую площадку 3

Рис. 3 Коэффициенты динамичности

а - для гибких стальных конструкций (логарифмический декремент колебаний d » 0,10)

б - для металлических и деревянных сооружений (d » 0,15)

в - для железобетонных и каменных сооружений (d » 0,30)

Расчет горизонтальных сечений трубы

2.7. Усилия в горизонтальных сечениях трубы определяются методом последовательных приближений.

Окончательными являются усилия или прогибы n-го приближения, которые отличаются от n-1 приближения не более, чем на 5 %.

При расчете горизонтальных сечений трубы по первой и второй группам предельных состояний изгибающий момент определяют от соответствующих нагрузок и воздействий, указанных в п. 2.1. В необходимых случаях принимают наибольший изгибающий момент с учетом проверки трубы на резонанс.

2.8. При расчете трубы по первой группе предельных состояний прогибы и усилия определяют в следующем порядке:

1. Для всех сечений трубы задаются толщиной стенки и сечением вертикальной арматуры на 1 пог. м длины окружности трубы.

2. Определяют нормальные силы (от собственного веса ствола, футеровки, площадок и т.п.) и изгибающие моменты от статических расчетных ветровых нагрузок и динамических воздействий порывов ветра.

В первом приближении изгибающие моменты определяют без учета нормальных сил по формуле:

, (3)

где M - изгибающий момент в k-ом сечении трубы от расчетных статических ветровых нагрузок P_j;

- изгибающий момент от динамического воздействия порывов ветра:

, (4)

В формуле (4) - динамический изгибающий момент в k-ом сечении трубы при колебаниях его по i-ой форме;

- расчетная инерционная сила, определяемая согласно пункту 2.6 настоящих Указаний.

3. Определяют напряжение в арматуре (s_ан) и бетоне (s_бн) соответственно согласно п.п. 2.13 и 2.14.

4. Определяют кривизну оси трубы по формуле:

(5)

при b < 90° кривизну оси трубы допускается определять по формуле

(6)

5. Принимая эпюру кривизны первого приближения за фиктивную нагрузку, определяют прогибы трубы - .

6. Вычисляют дополнительный момент () от нормальных сил, при этом, кроме перемещения учитывают перемещения от крена фундамента - y_кр._k.

7. Во втором приближении определяют перемещения трубы по суммарному изгибающему моменту () вычисляют новый дополнительный изгибающей момент () и суммируют его с моментом

;

2.9. Для определения напряжений в сечениях трубы предварительно определяют центральный угол 2b, ограничивающий сжатую зону (см. рис. 1).

Величину b определяют в зависимости от a₁ и С₀ по графикам, приведенным в приложении 4 на рис. 11.

. (7)

В формуле (7) b_б - определяется по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от средней температуры сечения стенки

(8)

где b - ширина полосы, равная 100 см

(9)

Для неослабленного сечения

(10)

где r_н, r_в - соответственно наружный и внутренний радиусы стенки трубы.

2.10. При расчете по второй группе предельных состояний прогиб трубы определяют от суммарного действия нормативной ветровой нагрузки, крена фундамента, солнечной радиации и нормальных сил.

Прогиб f верха трубы от действия солнечной радиации принимают равным 0,005H, где H - высота трубы. Для упругой линии трубы при учете солнечной радиации принимается парабола вида:

; (11)

2.11. Суммарный изгибающий момент от нормативных нагрузок определяют путем деления расчетного момента на коэффициент перегрузки:

(12)

2.12. В случае, когда равнодействующая нормальных сил при действии ветровой нагрузки и при одновременном воздействии на сечение температуры не выходит из ядра сечения, прогиб трубы рекомендуется определять как для консольной балки с переменной жесткостью по формуле:

B = b_б E_б I; (13)

В формуле (13):

b_б - определяют в зависимости от средней температуры стенки трубы в рассматриваемом сечении:

(14)

где x_c - средняя относительная высота сжатой зоны сечения стенки, определяется по формуле (31).

2.13. Напряжение в растянутой арматуре трубы определяют по формуле:

(15)

где

. (16)

Напряжение в арматуре s_ан должно удовлетворять условию:

(17)

В формуле (17)

- принимается по табл. 8 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры арматуры;

R_a - по табл. 5 приложения 1 данных «Указаний».

2.14. Напряжение в бетоне сжатой зоны от действия собственного веса и ветровой нагрузки определяют по формуле:

(18)

При наличии в расчетном сечении трубы ослабления проемом (см. рис. 4) напряжения в трубе следует определять по графику рис. 12 приложения 4.

Рис. 4. Расчетная схема сечения ствола с проемом в сжатой зоне:

q - половина угла проема в трубе; x - высота сжатой зоны

2.15. При совместном действии внешних нагрузок и температуры суммарное напряжение в бетоне с подветренной стороны сечения определяют по формуле:

s_б = s_бн + s_б_t (19)

где s_бн - напряжение в бетоне от расчетных нагрузок;

s_б_t - напряжение в бетоне, вызванное воздействием температурного перепада, определяемое по формуле:

(20)

В формуле (20):

b_б, - принимаются по температуре наиболее нагретой поверхности сечения по таблицам соответственно 3 и 5 главы СНиП II-В.7-67.

- температурная кривизна, определяемая по формуле:

, (21)

где a_бр и a_бр₁ - коэффициенты суммарной температурной деформации бетона, принимаемые по табл. 6 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры соответственно наиболее и наименее нагретых граней сечения (t_б и t_б₁);

n_t - коэффициент перегрева, принимаемый при расчете на прочность равным 1,1.

Примечание. Перепады температуры в железобетонной стенке трубы определяются расчетами температурного режима ограждающих конструкций.

Суммарное напряжение в бетоне должно удовлетворять условию:

, (22)

В формуле (22):

- определяют по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от температуры наиболее нагретой поверхности сечения.

2.16. Ширину раскрытия горизонтальных трещин определяют в зависимости от изгибающего момента, вызванного комбинацией нагрузок и воздействий, отвечающих второй группе предельных состояний (см. п. 2.1). По величине суммарного изгибающего момента по формуле (9) определяют величину С₀.

Если С₀ оказывается менее r_я/r, то горизонтальные трещины в трубе определяют только от температурного перепада в трубе.

Если С₀ равно или более r_я/r, то по найденному суммарному изгибающему моменту вычисляют и находят значения коэффициента Р по формуле:

(23)

где

. (24)

В формуле (24):

a_бр - коэффициент суммарной температурной деформации бетона, определяемый по табл. 6 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры нагретой поверхности бетона;

a_atc = a_бр + (a_at - a_бр) k, (25)

В формуле (25):

a_at - коэффициент температурного расширения арматуры, определяемый по табл. 8 главы СНиП II-В.7-67 в зависимости от температуры арматуры;

a_бр - определяют по температуре бетона на уровне арматуры;

k - коэффициент, зависящий от процента армирования сечения продольной арматурой, определяемый по табл. 9 главы СНиП II-В.7-67;

- напряжение в арматуре от нормативных нагрузок, определяемое по формуле (15).

Значение коэффициента y_a в формуле (23) определяют по формуле:

(26)

Значение j_бр находят по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.

Коэффициент y_а должен приниматься не более 1 и не менее значения, определяемого по формуле:

(27)

где k и С вычисляют по формулам соответственно:

(28)

C = (1 - x_c) (1 – 0,5 x_c) (29)

или определяются по графикам на рис. 5 и 6. Значение x определяется по формуле (31);

a - коэффициент, принимаемый при определении x.

Рис. 5. Значения коэффициента С = (1 - x_с) (1 - 0,5x_с) в зависимости от относительной высоты сжатой зоны x_с.

Рис. 6. Значения коэффициента k в зависимости от a для разных значений h/h₀:

1 - 1,05; 2 - 1,10; 3 - 1,20; 4 - 1,30

2.17. Если P ³ 1, тогда напряжение в арматуре, принимаемое в дальнейшем для расчета раскрытия трещин, равно 1,5

Если Р < 1, напряжение в арматуре s_atc, принимаемое в дальнейшем расчете, определяется по формуле:

, (30)

где 1/r_tc - определяется по формуле (24).

Относительную высоту сжатой зоны (x_c) определяют по формуле:

, (31)

где q = a (1 + P);

Значение коэффициента b_б определяется в зависимости от температуры наиболее нагретой поверхности бетона.

Величина должна удовлетворять условию s_at £ g_aR_a

где R_a - принимается по табл. 5 приложения 1.

Значение коэффициента y_a определяют по формуле:

(32)

Предельные минимальные значения коэффициента y_a вычисляются по формуле (27).

2.18. Ширину раскрытия горизонтальных трещин определяют по формуле:

, (33)

где s_ac - среднее напряжение в растянутой арматуре, принимаемое при расчете ширины раскрытия трещин большим из двух значений:

s_ac = s_act (34)

или

, (35)

где y_а - определяется по формуле

, (36)

где g_бр - определяется по табл. 3 главы СНиП II-В.7-67 или по опытным данным в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.

Расстояние между трещинами l_т подставляемое в формулу (33), определяют:

при s_ac принимаемому по формуле (35)

, (37)

при s_ac принимаемому по формуле (34)

, (38)

где

; (39)

, (40)

В формуле (40): b_б - определяют по температуре бетона на уровне арматуры;

, (41)

где S - периметр сечения арматуры по номинальному диаметру без учета выступов ребер;

для арматуры одного диаметра:

(42)

h - коэффициент, зависящий от вида растянутой арматуры, принимаемый согласно главы СНиП II-В.1-62*.

2.19. В формулах (26, 32, 36, 37 и 39) значение m определяется в зависимости от количества лишь той арматуры, которая устанавливается у наружной поверхности трубы, т.е.

, (43)

В формуле (43):

F_ab - площадь арматуры, устанавливаемой у внутренней поверхности трубы.

2.20. При расчете трубы ее гибкость рекомендуется предварительно принимать с отношением с последующей проверкой устойчивости трубы согласно приложению 3, где Н - полная высота ствола трубы (или отдельных его участков).

Д_н - наружный диаметр основания ствола (или его отдельных участков).

2.21. В многоствольных трубах (см. рис. 2) стальные стволы и металлоконструкции, расположенные внутри ж.б. ствола, учитываются только при определении масс отдельных их участков. Устойчивость самих стальных стволов проверяется по главе СНиП II-В.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

При прогибах трубы от горизонтальных воздействий необходимо определить в стальных стволах изгибающие моменты от заданных перемещений. По найденным моментам определяются продольные нормальные напряжения в сечениях стволов () и напряжения сжатия от веса стальных стволов и их футеровок. Согласно главе СНиП II-В.3-62 п.п. 6.17-6.20 суммарные сжимающие напряжения от продольных сил и моментов не должны превышать расчетных осевых напряжений s₀₁.

Расчет вертикальных сечений

2.22. Расчет вертикальных сечений производят по формуле:

(44)

где R_a - принимается по табл. 5 приложения 1.

s_act - определяется по формуле (30), в которой величина x_c определяется по формуле (31) при q = a. Значение x_a вычисляется по формуле (32).

Ширина раскрытия вертикальных трещин определяется по формулам (33, 34 и 38).

2.23. Расчет внутренней кольцевой арматуры производится на перепад температуры не менее 25°, аналогично расчету наружной кольцевой арматуры.

Поверочный расчет на резонанс

2.24. Для дымовых труб со слабой коничностью (не более 1,2 %) кроме расчета на скоростной напор ветра с учетом его порывов необходим также поверочный расчет на резонанс.

Критическая скорость ветра, вызывающая резонансные колебания трубы в направлении, перпендикулярном ветровому потоку, определяется по формуле:

(45)

В формуле (45):

Т - период основного тона свободных колебаний трубы (сек);

d_в - наружный диаметр верхнего сечения трубы (м).

Интенсивность аэродинамической силы F(x,t), действующей на трубу, определяется по формуле:

F(x,t) = F(x) sin wt (46)

где F(x) = F₀a(x) - амплитуда аэродинамической силы, действующей на уровне с абсциссой «x»;

a(x) - относительная ордината первой формы свободных колебаний;

F₀ = 0,02 v² d_в - амплитуда аэродинамической силы, соответствующая свободному концу сооружения (кг/м);

- круговая частота.

2.25. Резонансная амплитуда колебаний (y^р(x) и изгибающий момент в сечении трубы с абсциссой «x» определяется по формулам:

(47)

(48)

где y^c(x), - прогиб и изгибающий момент от статически приложенной нагрузки;

d = 0,3 - логарифмический декремент колебаний;

0,8 - коэффициент, учитывающий малую вероятность возникновения плоскопараллельного потока по высоте трубы.

Расчетный изгибающий момент в рассматриваемом сечении трубы определяется по формуле:

(49)

где - определяется по пункту 2.7 настоящих "Указаний", при этом величины и определяются по формулам пункта 2.6 в зависимости от

. (50)

3. Расчет оснований под фундаменты труб

Определение нормативного давления на основание

3.1. Исходными данными для расчета оснований под фундаменты труб должны служить материалы инженерно-геологических изысканий.

В соответствии с требованиями главы СНиП II-Б.1-62* "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования" расчет оснований, сложенных нескальными грунтами, производится по второй группе предельных состояний (по деформациям). В тех случаях, когда основание сложено скальными грунтами, расчет может быть произведен по первой группе предельных состояний (по несущей способности).

3.2. Нормативные давления на основания следует определять по формуле:

Rн = m [(Ab + Bh) g₀ + ДС^н], (51)

где h - глубина заложения фундамента от планировочной отметки до подошвы фундамента (м); в случае кольцевого фундамента величина h принимается равной высоте подсыпки внутри стакана фундамента и должна быть не менее высоты кольцевой плиты;

b - диаметр круглого фундамента или ширина кольца при кольцевом фундаменте (м);

g₀ - средний объемный вес грунта (т/м³), залегающего в пределах глубины h и ниже - на одну четверть диаметра или ширины кольца фундамента h + ¹/₄b;

С^н - нормативное удельное сцепление грунтов (т/м²), залегающих в пределах глубины h + ¹/₄b;

m - коэффициент условия работы, обычно принимаемый равным единице, за исключением случаев заложения фундаментов в водонасыщенных грунтах типа мелкозернистых и пылеватых песков, для которых берется соответственно m = 0,8 и m = 0,6;

А, В, Д - коэффициенты, зависящие от среднего значения нормативного угла внутреннего трения (j^н в градусах) грунтов, залегающих в пределах h + ¹/₄b, принимаемые по табл. 1.

В случае применения железобетонной плиты в виде кольца с соотношением радиусов r₁/r₂ ³ 0,5 (внутреннего к внешнему) давления на грунт определяются с коэффициентами А, В, Д, вычисленными для ленточных фундаментов при ширине кольца b = r₂ - r₁; при r₁/r₂ < 0,5 давления на основании определяются как для круглого фундамента, считая условно b = 2r₂.

Расчетные характеристики сжимаемого основания

3.3. Основными расчетными характеристиками сжимаемого основания конечной толщины является величина сжимаемой толщи Н и модуль деформации "Е".

3.4. Толщину сжимаемого слоя основания круглого фундамента допускается принимать равной половине диаметра (H = b/2) для глинистых грунтов и одной трети диаметра (Н = b/3) для песчаных грунтов. В случаях, когда ниже сжимаемого слоя имеются прослойки слабых грунтов, величину сжимаемой толщи основания следует определять в соответствии с главой СНиП II-Б.1-62.

Таблица 1

Нормативные значения угла внутреннего трения (град.)	Коэффициенты в формуле (51)
	для круглых фундаментов			для ленточных фундаментов
	Aк	Вк	Дк	Ал	Вл	Дл
0	0	1	3,37	0	1	3,14
2	0,03	1,12	3,56	0,03	1,12	3,32
4	0,06	1,26	3,77	0,06	1,25	3,51
6	0,10	1,42	4,00	0,10	1,39	3,71
8	0,15	1,60	4,25	0,14	1,55	3,93
10	0,20	1,80	4,51	0,18	1,73	4,17
12	0,26	2,02	4,81	0,23	1,94	4,42
14	0,32	2,28	5,12	0,29	2,17	4,69
16	0,39	2,56	5,46	0,36	2,43	5,00
18	0,47	2,90	5,84	0,43	2,72	5,31
20	0,57	3,38	6,25	0,51	3,06	5,66
22	0,68	3,71	6,71	0,61	3,44	6,04
24	0,80	4,21	7,20	0,72	3,87	6,45
26	0,94	4,78	7,75	0,84	4,37	6,90
28	1,11	5,45	8,36	0,98	4,93	7,40
30	1,30	6,20	9,00	1,15	5,59	7,95
32	1,55	7,19	9,80	1,34	6,35	8,55
34	1,79	8,18	10,64	1,55	7,21	9,21
36	2,11	9,43	11,61	1,81	8,25	9,98
38	2,50	10,98	12,78	2,11	9,44	10,80
40	2,93	12,70	13,95	2,46	10,84	11,73
42	3,46	14,86	15,39	2,87	12,50	12,77
44	4,11	17,70	17,04	3,37	14,48	13,96
45	4,49	18,96	17,96	3,66	15,64	14,64

3.5. Модуль деформации грунтов «Е» следует определять путем испытания грунтов штампами согласно ГОСТ 12374-66 «Грунты. Метод полевого испытания статическими нагрузками».

Расчет средней осадки и крена фундамента

3.6. Средняя осадка фундамента трубы, лежащего на многослойном основании конечной толщины Н, определяется по формуле:

(52)

где b - диаметр круглого или ширина кольцевого (ленточного) фундамента (см);

Р - среднее давление на основание без вычета бытового давления на отметке подошвы фундамента; это давление должно быть меньше или равно R^н;

Е_i - модуль деформации i-го слоя грунта (кг/см²) (имеется в виду горизонтальное напластование грунтов);

K_i - безразмерный коэффициент для i-го слоя грунта, который в зависимости от расстояния Z между подошвами фундамента и слоя, взятого в долях от диаметра фундамента (т.е. отношения 2Z/b), вычислен с использованием модели однородного линейно деформируемого полупространства и приведен в табл. 2, причем в случае кольцевого фундамента (при r₁/r₂ ³ 0,5) коэффициент K_i, принимается как для ленточного фундамента с отношением 2Z/b, где b = r₂ - r₁;

Примечание: При r₁/r₂ < 0,5 условно принимается b = 2r₂, как для круглого фундамента.

М - поправочный коэффициент, позволяющий учитывать концентрацию напряжений в сжимаемом слое грунта конечной толщиной Н по сравнению с упругим полупространством (влияние условий на границе сжимаемого слоя), значение которого приведено ниже:

М = 1,5; при

М = 1,4; "

М = 1,3; "

М = 1,2; "

М = 1,1; "

М = 1,0; "

m - коэффициент условий деформаций основания в зависимости от ширины или диаметра фундамента.

m = 1,2 при 5 < b £ 10 м

m = 1,35 " 10 < b £ 15

m = 1,5 " b > 15

Средняя осадка фундамента трубы, лежащего на сжимаемом основании толщиной Н, может быть, также определена по упрощенной формуле:

, (53)

где E_ср - средний модуль деформации грунтов (кг/см²), находящихся в пределах сжимаемой толщи основания Н, вычисляемый по формуле:

(54)

K - коэффициент, определяемый по табл. 3 в зависимости от отношения 2H/b;

n - коэффициент Пуассона для грунта, принимаемый приближенно равным 0,3;

(сжимаемая толща основания),

где h_i - толщина i-го слоя грунта с модулем Е_i

3.7. Крен круглого и кольцевого фундамента, нагруженного эксцентричной нагрузкой, определяется по формуле:

(55)

где Р - полная вертикальная нагрузка на основание;

b - диаметр круглого или кольцевого фундамента;

Е_ср - средний модуль деформации грунтов (т/м²), определяемый по формуле (54);

А - параметр, определяемый по табл. 4 в зависимости от отношения ;

e - расстояние от точки приложения нагрузки Р до центра фундамента (м);

n - коэффициент Пуассона.

Таблица 2

Коэффициент K

	0	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
K (круг)	0	0,045	0,09	0,135	0,179	0,233	0,266	0,308	0,348	0,382	0,411
K (лента)	0	0,052	0,104	0,156	0,208	0,260	0,311	0,362	0,412	0,462	0,50
	2,2	2,4	2,6	2,8	3,0	3,2	3,4	3,6	3,8	4,0	-
K (круг)	0,437	0,461	0,482	0,501	0,517	0,532	0,546	0,558	0,569	0,579
K (лента)	0,560	0,605	0,648	0,687	0,726	0,763	0,798	0,831	0,862	0,899

Таблица 3

	K (круг)	K (лента)
0,25	0,11	0,12
0,5	0,21	0,23
1,0	0,36	0,43
1,5	0,46	0,59
2,0	0,52	0,73
3	0,60	0,95
5	0,67	1,26
7	0,70	1,46
10	0,73	1,69

Таблица 4

	0,25	0,5	1,0	2,0	2
А	0,95	0,57	0,40	0,34	0,33

3.8. Предельные значения осадок и кренов для фундаментов труб должны быть не более:

для труб высотой 101-200 м tgq = 0,003

S = 20 см

201-300 м tgq = 0,002

S = 15 см

больше 300 м tgq = 0,0015

S = 10 см

Приложение 1

Расчетные сопротивления арматуры для труб

Таблица 5

Вид арматуры	Расчетное сопротивление арматуры в кг/см²
	растянутой R_a при расчете		сжатой R_ac
	ствола трубы	фундамента	сжатой R_ac
Горячекатаная гладкого профиля из стали класса А-I	1800	2100	2100
Горячекатаная периодического профиля из стали класса А-II	2300	2700	2700
Горячекатаная периодического профиля из стали класса А-III	2900	3400	3400

Примечания: 1. Значения R_a для расчета трубы даны с коэффициентом условий работы, равным 0,85.

2. В условиях воздействия температуры расчетные сопротивления арматуры умножаются на коэффициенты табл. 8 главы СНиП II-В.7-67.

3. При нагреве арматуры до температуры, превышающей 100 °С, расчетные сопротивления арматуры, указанной в табл. 5, умножаются на дополнительный коэффициент условия работы m_a = 0,85.

4. Нагрев арматуры до температуры свыше 150 °С не допускается.

Приложение 2

Пример расчета ствола трубы

1. Дано к расчету

1. Труба железобетонная высотой Н = 320 м.

2. Внутренний диаметр устья трубы d₀ = 9,6 м.

3. Температура отводимых газов t = 200 °С.

4. Подводящий газоход - подземный.

5. К стволу непосредственно примыкает теплоизоляция толщиной 0,05 м с облицовкой кирпичной кладкой в 0,5 кирпича.

6. Футеровка трубы из кислотоупорного кирпича толщиной в 1 кирпич.

7. Между футеровкой и облицовкой имеется вентилируемый зазор переменной величины от 50 мм - вверху и до 400 мм внизу трубы.

8. Географический район строительства трубы - III.

2. Принято к расчету

1. Бетон для ствола марки - 300.

2. Уклон наружной грани оси трубы - i = 2,36 %

3. Труба разбивается на 8 расчетных звеньев с равным интервалом между сечениями - 40 м.

4. Арматура периодического профиля класса А-III устанавливается с наружной и внутренней сторон стенки F_a и F_ав (вертикальная), , и (горизонтальная).

3. Вертикальная нагрузка по сечениям

Таблица 6

Отметка основания звена (м)	N_k (т)	n_б (кг·см²)
280	1817	66
240	4279	135
200	7036	196
160	10299	190
120	14678	168
80	20521	173
40	27692	170
± 0,00	37092	173

Таблица 7

4. Определение расчетных ветровых нагрузок по формуле (1):

Значения статической нагрузки

Таблица 8

№ звена	Отметка точки приложения равнодействующей (м)	(т)
1	300	62,5
2	260	72,7
3	220	82,8
4	180	86,2
5	140	88
6	100	88,5
7	60	87,5
8	20	85

где a_i(x_k) и a_i(x_j) - относительные ординаты;

m_j - коэффициент пульсации скоростного напора.

Величины относительных ординат

Таблица 9

№ звена	Отметка точки приложения равнодействующей (м)	a₁(x_j)	a₂(x_j)	a₃(x_j)
1	300	3,1	14,5	38,2
2	260	2,37	-6,10	-5,16
3	220	1,65	2,5	-35,4
4	180	1,03	7,45	-29,8
5	140	0,63	8,3	3,0
6	100	0,34	6,40	33,6
7	60	0,167	3,52	38,2
8	20	0,046	1,07	15,8

Таблица 10

Приведенное ускорение (h_ik) середины k-го участка при колебаниях сооружения по i-ой форме

№ звена	Отметка точки приложения равнодействующей, (м)							h_ik
		Формы колебаний			Формы колебаний			Формы колебаний
		I	II	III	I	II	III	I	II	III
1	300	27,1	-127	334	1780	39000	271000	0,0071	0,038	0,0163
2	260	31	80	-67,5	1410	9350	6680	0,0041	-0,017	-0,0022
3	220	24,7	37,4	-527	766	1755	352138	0,002	0,006	-0,0151
4	180	18,3	135	-538	356	18500	296500	0,0008	0,020	-0,0127
5	140	11,65	153,5	55,5	178	30800	4020	0,0003	0,022	0,0013
6	100	6,32	119	625	69	24400	671732	0,00008	0,017	0,0143
7	60	4,08	86,2	932	22	9060	1070000	0,00002	0,009	0,0163
8	20	1,25	29	428	2	1100	240000	0,000001	0,003	0,0067
-	-	125,4	353	1242	4583	133905	2908300	-	-	-

Таблица 11

Величины инерционных сил

№ звена	Отметка точки приложения равнодействующей (м)	M_k т	x_i			(т)
			Формы колебаний			Формы колебаний
			I	II	III	I	II	III
1	300	185,5	-	-	-	37,4	-11,3	3,9
2	260	251	-	-	-	38,4	-6,8	-0,7
3	220	281	-	-	-	30,2	2,7	-5,5
4	180	333	2,4	1,6	1,3	22,3	10,7	-5,5
5	140	447	-	-	-	18,3	15,7	0,8
6	100	595	-	-	-	13,2	16,2	11,1
7	60	732	-	-	-	7,9	10,5	15,5
8	20	958	-	-	-	2,8	4,6	8,3

5. К определению расчетных изгибающих моментов от статического воздействия расчетной ветровой нагрузки и от инерционных сил с учетом форм колебаний

Таблица 12

Величины изгибающих моментов

№ звена	P_k								(т м)
	Формы колебаний				Формы колебаний				Формы колебаний
	статическая нагрузка	I	II	III	статическая нагрузка	I	II	III	Статическая нагрузка	I	II	III
1	62,5	37,4	11,28	3,93	31,25	18,7	5,64	1,97	1250	750	-226	78,7
2	72,7	38,4	-6,83	-0,72	99	56,6	-14,7	3,57	5210	3010	-814	221,7
3	82,8	30,2	2,7	-5,52	176,6	90,9	-16,76	0,45	12280	6650	-1486	239,6
4	86,2	22,3	10,66	-5,50	261,1	117,2	-10,08	-5,06	22730	11330	-1890	36,6
5	88,0	18,3	15,73	0,76	348,2	137,5	3,12	-7,43	36680	16830	-1765	-261,4
6	88,5	13,2	16,18	11,06	436,5	153,2	19,09	-1,52	54150	22960	-1000	-322,0
7	87,5	7,9	10,54	15,51	524,5	163,75	32,45	-11,77	75120	29510	300	151,0
8	85,0	2,8	4,6	8,37	610,7	169,1	40,02	23,71	99540	36280	1900	1100,0

Расчетный изгибающий момент от статического и динамического воздействий ветровой нагрузки в 1-ом приближении:

;

Таблица 13

Величины суммарного изгибающего момента

№ звена	Отметка основания звена (м)	(т м)
			форма колебаний
			I	II	III	т м	т м
1	280	1250	750	-226	78,7	787	2040
2	240	5210	3010	-814	221,7	3125	8340
3	200	12280	6650	-1486	239,6	6820	19100
4	160	22730	11330	-1890	36,6	11500	34230
5	120	36680	16830	-1765	-261,4	16900	53580
6	80	54140	22960	-1000	-322,0	23000	77140
7	40	75120	29510	300	151,0	29510	104630
8	0	99540	36280	1900	1100,0	36350	135890

6. Задаваясь сечением вертикальной арматуры на 1 пог. м. длины окружности трубы и толщиной стенки трубы, определяются по формуле (15) напряжение в арматуре s_ан и по формуле (18) напряжение в бетоне s_бн от нормальной силы и суммарного изгибающего момента расчетных нагрузок. После этого определяется кривизна оси трубы (рис. 7). Расчетные величины даны в табл. 14.

Рис. 7. Эпюра кривизны оси ствола трубы (3-е приближение)

Таблица 14

Отметка сечения (м)	F_a + F_ав (см²)	m₁	a₁
280	41,8	0,019	0,484
240	41,8	0,019	0,484
200	41,8	0,019	0,484
160	65,5	0,022	0,565
120	82	0,0186	0,480
80	82	0,015	0,380
40	107,5	0,015	0,380
±0,00	136	0,016	0,407

К полученным прогибам трубы следует прибавить прогибы от крена фундамента (0,0015Н).

Расчет повторяется с учетом дополнительных моментов от нормальных сил, вызванных прогибом ствола, до совпадения прогибов в пределах до 5 %.

Таблица 15

Величины отклонения ствола

Отметка верха звена, (м)	1-е приближение			2-е приближение			3-е приближение
Отметка верха звена, (м)	(т м)	(1/r)·10^-4 (1/м)	y₁ (м)	(т м)	(1/r)·10^-4 (1/м)	y₂ (м)	(т м)	(1/r)·10^-4 (1/м)	y₃ (м)
320	2040	0,44	4,0	2970	0,44	4,88	3004	0,44	4,93
280	8340	0,79	3,05	12055	0,79	3,82	12235	0,79	3,86
240	19100	1,02	2,2	27230	0,98	2,86	28110	1,03	2,86
200	34230	0,94	1,48	47830	1,10	1,96	49355	1,18	1,98
160	53580	0,86	0,91	73200	0,97	1,25	75375	1,0	1,26
120	77140	0,74	0,49	102770	0,87	0,72	106085	0,89	0,72
80	104630	0,68	0,21	135550	0,72	0,35	138760	0,75	0,35
40	135890	0,62	0,05	170370	0,63	0,11	173570	0,63	0,113

7. Проверка сечений трубы на нагрузку от ветра, собственного веса и воздействия температуры

Принимаем сечение с наибольшим перепадом температуры - на отм. ± 0,00.

Расчет горизонтального сечения

Напряжение от ветра и собственного веса (вычисляется при определении эпюры кривизны)

кг/см²;

s_бн = 59,5 кг/см².

Определяем напряжение в бетоне и арматуре от воздействия температуры. По формуле (27) определим температурную кривизну стенки:

По формуле (26) определим напряжение в бетоне от перепада температуры:

кг/см²

Суммарное напряжение в бетоне по формуле (25)

кг/см².

По формуле (29) определим значение коэффициента Р.

Проверяем минимальное значение y_a по формуле (33):

С = (1 - x_с)(1 - 0,5x_с)

a = 3mn = 3 · 0,008 · 6,35 = 0,16

С = (1 - 0,33) · (1 - 0,5 · 0,33) = 0,555

Примечание. Арматура учитывается с одной стороны стенки - наружная (m = 0,008).

Температурная кривизна стенки по формуле (30):

K = 0,725; a_бр = 10 · 10^-6; a_atс = a_бр + (a_at - a_бр)

a_atс = 10^-6 10 + (12 - 10)×0,725 = 11,45×10^-6;

Напряжение в арматуре определяется по формуле (50):

a = 3m n = 3 · 0,008 · 6,35 = 0,160;

q = a (1 - Р) = 0,160 (1 - 0,4) = 0,096;

;

s_act = 2 · 363 · (1 - 0,24) = 552 кг/см²;

проверяем минимальное значение по формуле:

коэффициенты K и C определяются по графикам на рис. 5, 6.

K = 8,3; C = 0,63

кг/см²

Расчет вертикального сечения

Кольцевую наружную арматуру принимаем из прутков 5Ф25 = 24,5 см² на пог. м.:

;

a = 3mn = 3×0,0035×6,35 = 0,067;

;

s_act = 2 · 363 · (1 - 0,23) = 558 кг/см²;

Минимальное значение

K = 18; С = 0,68; ;

кг/см² < 2900.

Ширина раскрытия вертикальных трещин:

; l_т = K₁ · n_t · U · h;

;

l_т = 19 · 6,35 · 6,25 · 0,7;

мм < 0,2 мм;

Приложение 3

Проверка общей устойчивости дымовой трубы

1. Критическая нагрузка для стержня с постоянной сжимающей силой по длине определяется методом последовательных нагружений.

В случае переменного момента инерции дифференциальное уравнение сжатого стержня имеет вид

E I_x y" + Py = 0. (56)

Если I_x = Iy (х), где y(х) заданная функция x, то формула (56) примет вид:

(57)

где

2. Для решения уравнения (57) рассмотрим ряд функций Z₀, Z₁, Z₂ и т.д., каждая из которых удовлетворяет граничным условиям. Пусть они связаны дифференциальной зависимостью

, (n = 1, 2, …). (58)

Задав Z₀ численным интегрированием (58) определяют Z₁ и т.д. Тогда критическое значение Р определяется из выражения:

. (59)

Таким образом, в данном случае определяется первая форма выпучивания и первая критическая сила.

Если количество приближений ограничено, то для большей точности пользуются выражением

(60)

где L - длина стержня.

Если нагрузка Р изменяется вдоль длины стержня, то уравнение (56) принимает более общий вид:

EI_x y" + M(x) = 0 (61)

Пример расчета

(62)

. (63)

Момент инерции поперечного сечения при t < D = 2r

I = p t r³. (64)

Задача решается численным интегрированием. Для этого труба разбивается по длине на равные достаточно малые участки длиной

В пределах каждого участка трубы толщина стенки принимается постоянной, равной полусумме толщин концов участка.

Определяются нагрузки от собственного веса, пропорциональные Р - весу первого участка (полного кольца). (Р, k₁Р, k₂Р..., k_iР..., k_r_-₁P) Эти силы прикладываются на верхних концах каждого участка.

Функция y(x) задается численно, причем I(x) = Iy(x) = 1y(x), то есть функция y(x) равна численным значениям моментов инерции в точках разбивки. Это означает, что кривая изменения моментов по высоте заменяется ломаной.

Согласно рис. 9 (с) определяют значение функции М(х) в точках разбивки. Для этого предварительно задаются формой изогнутой оси трубы в виде параболической кривой с наибольшей ординатой вверху y₀ = y_max = 1;

M₀ = 0; M₁ = P(y₀ - y₁); M₂ = [(y₀ - y₂) + k₁(y₁ - y₂)]

и так далее.

Рис. 8. Схема ствола дымовой трубы

Рис. 9. Схема разбивки и загружения ствола трубы

Рис. 10. Расчетная схема к определению M(x)

Если принять M(x) = Pm(x) то функция m(x) задана численно в точках разбивки.

Вместо уравнения (58) используют зависимость (рис. 10):

, (n = 1, 2, …) (65)

m₀(x) определена при первом задании формы изогнутой оси (см. выше). Эквивалентные сосредоточенные силы определяют по формуле:

(66)

В расчетной схеме заделка в точке r заменяется на свободный край, а свободный край в точке 0 - на заделку. Определяем моменты в такой консоли от нагрузок принимая, что плечо каждой из них равно расстоянию до свободного конца расчетной консоли L - xi. Находим значение момента m₁(i) вызванного действием сил W₀(i) и по формуле (65) определяем m₁(i) = Z₁(i).

Далее, поскольку Z₁(i) прогибы первого приближения известны, определяется m(x)/y(x), затем определяются согласно формуле (66) нагрузки и строится от них новая эпюра моментов, то есть m₂(i) и т.д.

Повторяя этот процесс, исходя из кривых m₁(i)/y, m₂(i)/y и т.д., получим более точные формы кривых прогибов:

Z_n (i) = m_n (i)

Используя (60) параметр l₁ можно выразить

(67)

В результате:

В нашем случае I = 1, a P_к_p - критический параметр нагрузки от собственного веса. Запас устойчивости определяется отношением критического параметра P_к_p к весу верхнего участка трубы Р (см. рис. 9).

Приложение 4

Рис. 11. Значения угла b для кольцевых внецентренно сжатых сечений труб

Рис. 12. Напряжения арматуры и бетона в кольцевых внецентренно сжатых сечениях, ослабленных одним проемом в сжатой зоне q = 25°

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения

2. Статический расчет трубы

Общие указания

Определение расчетной ветровой нагрузки

Расчет горизонтальных сечений трубы

Расчет вертикальных сечений

Поверочный расчет на резонанс

3. Расчет оснований под фундаменты труб

Определение нормативного давления на основание

Расчетные характеристики сжимаемого основания

Расчет средней осадки и крена фундамента

Приложения:

1. Расчетные сопротивления арматуры для труб

2. Пример расчета ствола трубы

3. Проверка общей устойчивости дымовой трубы

4. Графики значения угла b для кольцевых внецентренно сжатых сечений труб и напряжений арматуры и бетона в кольцевых внецентренно сжатых сечениях, ослабленных одним проемом в сжатой зоне q = 25°